滚珠丝杠副参数计算与选用Word下载.docx
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4、确定预期额定动载荷
①按滚珠丝杠副预期工作时间Ln（小时）计算：
②按滚珠丝杠副预期运行距离Ls（千米）计算：
③有预加负荷的滚珠丝杠副还需按最大轴向负荷Fmax计算：
Cam=feFmax（N）
式中：
Ln-预期工作时间（小时，见表5）
Ls-预期运行距离（km）,一般取250km。
fa-精度系数。
根据初定的精度等级（见表6）选。
fc-可靠性系数。
一般情况fc=1。
在重要场合，要求一组同样的滚珠丝杠副在同样条件下使用寿命超过希望寿
命的90％以上时fc见表7选
fw-负荷系数。
根据负荷性质（见表8）选。
fe-预加负荷系数。
（见表9）
表－5各类机械预期工作时间Ln
表－6
精度系数fa
机械类型
Ln（小时）
精度等
1.2.3
4.5
7
10
普通机械
5000～10000
级
普通机床
10000～20000
fa
1.0
0.9
0.8
0.7
数控机床
20000
表－7
可靠性系数fc
精密机床
可靠性%90
95
96
97
98
99
测示机械
15000
fc
1
0.62
0.53
0.44
0.33
0.21
航空机械
1000
表－8
负荷性质系数fw
负荷性无冲击（很平
轻微冲击伴有冲击或振动
质稳）
fw
1～1.2
1.2～1.5
1.5～2
表－9预加负荷系数fe
预加负荷类型轻预载中预载重预载
fe
6.7
3.4
以上三种计算结果中，取较大值为滚珠丝杠副的Camm。
5、按精度要求确定允许的滚珠丝杠最小螺纹底d2m
a.滚珠丝杠副安装方式为一端固定，一端自由或游动时（见图
-5）
E-杨氏弹性模量21×
105N/mm2
dm-估算的滚珠丝杠最大允许轴向变形量（mm）
Fo-导轨静摩擦力（N）。
Fo＝mow（mo为静摩擦系数）
L-滚珠螺母至滚珠丝杠固定端支承的最大距离（mm）
L≈行程＋安全行程＋余程＋螺母长度一半＋支承长度的一半
≈行程＋（2～4）Ph+4Ph+（4～6）Ph+（1/20～1/10）行程
≈（1.05～1.1）行程＋（10～14）Ph
b.滚珠丝杠副安装为两端支承或两端固定（见图-5）
L-两个固定支承之间的距离（mm）
L≈行程＋安全行程＋两个余程＋螺母长度＋一支承长度≈（1.1～1.2）行程＋（10～14）Ph
其中重复定位精度或定位精度，
上述两种方法估算出的小值为为系统刚性最小处刚度值，见下文12、13项计算）
滚珠丝杠副公称中径dom≈d2m+Dw（钢球直径）
图－5
一端固定，一端自由G-Z
一端固定，一端游动G-Y
二端支承J-J
二端固定G-G
6、确定滚珠丝杠副规格代号
按照计算出的Ph,Cam及传动方式，使用情况，可在样本中先查出对应的滚珠丝杠公称直径do，应注意do≥dom,
Ca≥Cam，但不宜过大，否则会使滚珠丝杠副转动惯量偏大，结构尺寸也偏大。
接着确定循环圈数，滚珠螺母规
格代号及相关的安装连接尺寸。
7、确定预紧滚珠丝杠副预紧力Fp
当选择预紧螺母型式的滚珠丝杠副时需确定预紧力Fp。
当最大轴向工作载荷Fmax能确定时
Fp=1/3Fmax
当最大轴向工作载荷不能确定时
Fp=ξCa
其中ξ值按表10选择，Ca是额定动载荷，可在样本上查到。
表－10
预加负荷类型轻载荷中载荷重载荷
ξ
0.05
0.075
0.1
8、计算行程补偿值C和预拉伸力F1
考虑到丝杠运转过程中温升对丝杠副导程精度的影响，在精级要求较高的场合，应对滚珠丝杠副适当的预拉
伸。
对预拉伸的滚珠丝杠副规定目标行程值C,并计算预拉伸力。
C-行程补偿值（mm）
Dt-温度变化值2℃～3℃
F1-预位伸力（N）
a-丝杆的线膨胀系数11.8×
10-6度
d2-滚珠丝杠螺纹底径（mm）
Lu-滚珠丝杠副的有效行程（mm）
E-杨氏弹性模量2.1×
105（N/mm2）
Lu≈工作台行程＋螺母长度＋两个安全行程≈行程＋
Dt-滚珠丝杠温升2℃～3℃
（8～14）Ph
d2≈do-Dw（Dw：
钢球半径）
9、确定滚珠丝杠副支承用轴承规格型号
●计算轴承所受的最大轴向载荷FBmax,有预拉伸的滚珠丝杠副应考虑到预拉伸力Ft。
●按滚珠丝杠副支承的要求选择轴承的型号。
●确定轴承内径：
为便于丝杠加工，轴承内径最好不大于滚珠丝杠的大径。
在选用内循环滚珠丝杠副时必须有
一端轴承内径略小于丝杠底径d2。
其次轴承样本上规定的预紧力应大于轴承所承受最大载荷FBmax的1/3。
●有关轴承的其它验算项目可查轴承样本。
10、滚珠丝杠副工作图设计
●滚珠丝杠副的螺纹长度LS=Lu+2Le
Le余程见表-2Lu=行程＋螺母长度
●滚珠丝杠副螺母的安装连接尺寸可查样本。
●滚珠螺母不应该承受径向载荷及颠覆力矩，应使作用在螺母上的轴向合力通过丝杠轴心。
●可以用螺母的外圆柱面及法兰凸缘的内侧作安装基准，同时要求螺母座孔与丝杠轴承孔同心。
螺母座孔端面
与螺母座孔轴线垂直。
当所受载荷冲击力不大时，可仅用螺母法兰凸缘的内侧面作安装基准面，这时应保证螺
母座面与导轨垂直。
装配时应找螺母外圆与丝杠支承轴承孔同心。
●插管式滚珠丝杠副水平放置时，为使滚珠的循环更加滚畅，应将插管置于滚珠丝杠轴线的上方。
●设计螺母座，轴承座及紧固螺钉时要注意保证足够的刚性。
在承载方向设计加强筋。
●由工作图确定滚珠丝杠长度尺寸。
11、电机的选择
●作用在滚珠丝杠副上各种转矩计算。
外加载荷产生的摩擦力矩TF（N.m）
滚珠丝杠副预加载荷Fp产生的预紧力矩Tp（N.m）
式中
Ph-滚珠丝杠副导程
h-未预紧的滚珠丝杠副效率
1、2、3级精度的丝杠h=0.9
4级精度以下的丝杠h=0.85
F-作用在滚珠丝杠副上的外加轴向载荷，不同情况下取值不一样。
若计算电机启动转矩时，机械是空载起动，F
是导轨摩擦力（垂直运动F还包括机构重量）；
若计算电机工作转矩时，F包括导轨摩擦力和工作载荷（垂向运
动F还包括机构重量）。
●其他计算，请查找电机样本及相关资料。
12、传动系统刚度计算
●一般校核计算按：
KS-滚珠丝杠副的拉压刚度。
计算见下面说明
Kb-滚珠丝杠支承轴承的轴向刚度。
可查轴承样本及有关资料。
Kc-滚珠丝杠副滚珠与滚道的接触刚度可查样本。
●精确计算时，还需考虑伺服刚度，联接轴刚度，扭转刚度，螺母座、轴承座刚度等，详请查阅相关资料。
●KS的计算
a.丝杠支承形式为一端固定，一端游动或自由。
b.支承形式为两端支承或两端固定。
Ks==6.6×
102
当a=L·
1/2时（即处在两支承的中点
Ks=×
10-3=1.65×
时）刚度最小
Ksmin=6.6×
E-杨氏弹性模量2.1×
105（N/mm2）
d2-丝杠底径（mm）
L1-两支承间的距离
当a=L1（滚珠螺母至固定支承的最大距离）时刚度最小
当a=Lo时（螺母在行程两端处）刚度
Ksmin=1.65×
最大
当a=Lo（靠固定端的行程起点处）时刚度最大
Ksmax=6.6×
Ksmax=1.65×
13、传动系统刚度验算及滚珠丝杠副的精度选择
将Ksmax,Kb,Kc及其它有关值代入
将Ksmin替换Ksmax代入得Kmin。
由于数控机床精度在机床空载下验收，△=2FO/Kmin,称摩擦死区误差。
FO是机床空载时导轨上的静摩擦力。
ξK=Fo（）
称为传动系数刚度变化引起的定位误差。
按JB/GQ1140-89规定，数控机床反向差值主要取决于△，而定位误差
主要取决于滚珠丝杠副的精度，其次是ξK。
●传动系数刚度验算
0.8△≤反向差值，即Kmin≥1.6Fo/反向差值
●滚珠丝杠副的精度选择
开环控制系统中使用的滚珠丝杠副
ep+Vup≤0.8x（定位精度-ξK）
ep+V300p≤0.8x（300mm定位精度-ξK）
半闭环控制系统或可以行程补偿的开环系统:
ep≤0.8x（定位精度-ξK）
V300p≤0.8x（300mm定位精度-ξK）
先根据使用情况选择滚珠丝杠副的类型（P类或T类），然后参照滚珠丝杠副的精度标准表（见表-1），按上述
两式计算结果确定滚珠杠副的ep,Vup或V300p，从而确定滚珠丝杠副的精度等级。
14、滚珠丝杠副临界压缩载荷F的校验（验算压杆稳
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