简支吊车梁计算书Word格式.docx
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1个
轨道类型:
43Kg/m
吊车宽度:
5050mm
吊车额定速度:
90m/min
小车额定速度:
40.1m/min
吊车轮距G：
3400mm
3荷载信息：
吊车竖向荷载增大系数：
nv=1.03
吊车荷载分项系数：
丫c=1.4
当地重力加速度值：
g=9.8
附加竖向均布活载标准值：
0kN/m
附加水平均布活载标准值：
0kN/m
吊车一动力系数：
卩1=1.05
吊车一横向水平刹车力系数：
B1=0.12吊车一摆动力系数：
a1=0
4验算控制信息：
吊车梁竖向挠度允许值：
1/1000
吊车梁水平挠度允许值：
1/2200
对中级工作制吊车梁按《钢规》要求不进行疲劳验算
5吊车梁截面信息
PP
‘d>
I,
I1390I1650I2^60L
吊车梁示意图
截面型号：
H-750*300*10*12
用户自定义截面
截面材料类型:
Q235
截面每米质量:
113.51kg/m
截面几何参数如下
截面咼度
H
=750mm
上翼缘宽度
B
1=300mm
下翼缘宽度
2=300mm
腹板厚度
T
w=10mm
上翼缘厚度
f1=12mm
下翼缘厚度
f2=12mm
7吊车梁截面焊缝信息：
吊车梁腹板与上翼缘采用焊透的T形组合焊缝
吊车梁腹板与下翼缘采用部分焊透的T形组合焊缝
下翼缘坡口深度：
Sd=4mm
吊车梁腹板与翼缘焊缝采用：
自动焊
8腹板加劲肋信息：
横向加劲肋布置方式：
两侧成对布置
横向加劲肋端部焊接方式：
连续回焊，不断弧
横向加劲肋选用：
SB6_Q235
横向加劲肋间距：
a=1200mm
横向加劲肋宽度：
65mm
横向加劲肋端部到下翼缘距离：
50mm
吊车梁不配纵向加劲肋和横向短加劲肋
9支座信息：
吊车梁采用的支座类型：
全部平板式支座，吊车梁下翼缘直接与牛腿栓接
平板支座加劲肋选用：
平板支座加劲肋宽度：
加劲肋焊缝焊脚高度：
7mm
平板支座选用：
SB20_Q235
平板支座宽度：
90mm
平板支座长度：
540mm
A2
fy=235N/mm
A05
Cf=（235/235）.=1
ft=215N/mmA2
fb=215N/mm
10计算参数：
梁截面材料屈服强度
梁截面材料转换系数
上翼缘截面抗拉强度
下翼缘截面抗拉强度
梁腹板截面抗剪强度:
梁腹板端面承压强度:
吊车梁焊缝抗剪强度:
2.
fv=125N/mm"
人2
fce=325N/mm
fw=160N/mm
验算结果一览
受压（上）翼缘宽厚比
大15.0
满足
72.60
最大250.0
缘受压强度比
0.52
下翼缘受拉强度比
最大1.0
0.31
承压强度比
0.13
满足腹板折算应力强度比
0.47
计算值（mm）
1.58
满足水平挠度计算值（mm）
不需验算
T形组合焊缝
不验算
下翼缘焊缝强度比
0.75
区格I局稳强度比
0.20
局稳强度比
0.22
加劲肋布置方式
轻/中级
1200.00
最大1452.0
加劲肋间距（mm）
满足横向加劲肋外伸宽度（mm）
最小64.2
6.00
最小4.3
12.08最
腹板高厚比
满足上翼
0.34
端部腹板剪应力强度比
最大
0.29
整体稳定强度比
上翼缘焊缝强度比
腹板局部
1.0
竖向挠度
6.0
0.16
区格n局稳强度比
双侧成对
横向加劲肋间距（mm）
满足横向
最小363.0
65.00
横向加劲肋厚度（mm）
满足无纵向加
区格川
劲肋时ho/Tw
平板加劲肋稳定强度比
0.10
伸宽度（mm）
7.00
最小6.0
脚高度（mm）
满足上翼柱侧板件正应力（MPa）最大215满足
最大170.0
0.39
平板加劲肋焊缝强度比
满足平板加劲肋外
平板加劲肋焊脚高度（mm）
满足平板加劲肋焊
最大7.0
10.4
上翼柱侧角焊缝应力（MPa）
4.57
最大160
满足上翼柱侧角焊缝焊
最小4.00
满足上翼柱侧角焊缝焊脚高度（mm）
最大5.00
不满足
上翼梁柱连接板正应力（MPa）
5.95
最大215
满足上翼梁柱螺栓承
担剪力（kN）
2.76
最大62.8
满足上翼梁柱螺栓轴向边距（mm）
40.0
最小33.0
上翼梁柱螺栓轴向边距（mm）
最大88.0
满足上翼梁柱螺栓垂
向边距（mm）
最小44.0
不满足上翼梁柱螺栓垂向边距（mm）
上翼梁柱螺栓间距（mm）
80.0
最小66.0
满足上翼梁柱螺
栓间距（mm）
最大90.0
牛腿最大正应力（Mpa）
43.8
牛腿最大剪应力（Mpa）
72.3
最大125
满足牛腿最大折
算应力（Mpa）
110
最大237
牛腿翼缘宽厚比
最大15.0
牛腿集中力截面剪应力（Mpa）
84.9
满足牛腿局部承
压应力（Mpa）
最大325
支座螺栓承担剪力（kN）
45.1
支座螺栓轴向边距（mm）
不满足支座螺栓轴
最大96.0
支座螺栓垂向边距（mm）
50.0
满足支座螺栓垫板
正应力（MPa）
166
满足支座螺栓垫板角焊缝应力（MPa）
41.3
支座螺栓垫板焊脚高度（mm）
8.00
最小7.00
满足支座螺栓垫板焊
最大7.00
上翼柱加劲肋板件宽厚比
10.0
最大14.9
上翼柱加劲肋板件剪应力（MPa）
4.32
最大180
满足上翼柱加劲肋焊缝
剪应力（MPa）
3.43
最大200
满足牛腿处柱加劲肋板件宽厚比
满足牛腿处柱加劲肋板件剪应力（MPa）
129
满足牛腿处柱加劲肋焊缝
103
满足纵向连接螺栓承担剪力（kN）
3.45
最大126
纵向连接螺栓轴向边距（mm）
3.吊车梁截面内力计算：
1吊车梁支座处最大剪力Vd计算（参图川）:
1890I1650I2^60
图皿吊车梁支座处最大剪力⑷计算简图
竖向附加活载作用下端部剪力Vda=0kN
吊车考虑动力系数后最大轮压标准值：
P=1.05X74=77.7kN
吊车竖向荷载作用下端部剪力:
Vdc=1.4X1.03X77.7X（2X6000-1650）/6000=211kN
端部最大剪力计算值：
Vd=211kN
2跨中最大竖向弯矩Mvm计算（参图W）:
F—f睨石f罔1
卜別DD*別IJD}
團IV跨中最大竖向弯矩hA/nn和勇力Vm计算简因
竖向附加活载作用下跨中弯矩Ma=0kN•m
吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：
吊车荷载合力：
F=77.7X2=155.4kN
左支座反力：
R=155.4X3413/6000=88.38kN
吊车梁跨中弯矩Me计算：
Mve=1.4X1.03X（88.38X3413-77.7X1650）X10心3=250kN•m
跨中最大弯矩计算值：
Mn=250kN•m
3跨中最大竖向弯矩对应剪力Vm计算（参图W）:
自重和竖向附加活载作用下端部剪力：
A3
Vma=（1.4*gv+1.2*qs）*S/lo=（1.4X0+1.2X1.135）X3413/6000X10-=0kN吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：
R=155.4X3413/6000=88.38kN
最大弯矩点左侧剪力计算：
Vmi=1.4X1.03X（88.38-7.77e+004X1）=15.41kN
最大弯矩点右侧剪力计算：
Vmr=Vmi-1.4X1.03X77.7=（-96.64）kN
跨中最大弯矩对应的剪力计算值：
Vm=96.64kN
4吊车梁跨中最大水平弯矩Mhm计算（参图V）:
d>
「i
卜1763,
i-325l\I
l，25ee
ri
\
30UD}刘OU]
图V吊车梁跨中最大水平弯矩価rr,计算简图
水平附加活载作用下跨中弯矩Ma=0kN•m
吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：
P=0.12X（5+2.126）/2Xg/2=2.095kN
F=2.095X2=4.19kN
R=4.19X3413/6000=2.383kN
Mhe=1.4X（2.383X3413-2.095X1650）X10-=6.546kN-m
跨中最大水平弯矩计算值：
Mm=6.546kN-m
5跨中最大竖向弯矩标准值Mvk计算（参图W）:
p
F
4
1
F>
Y
I
f
、1
J1
——
A
L
voo1
l（850）
L2160
J-
r
—
2m
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