外墙脚手架施工方案Word格式.docx

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立杆纵距1.5M，立杆横距1.05M，立杆离墙250mm，纵向水平杆步距1.8，横向水平杆间距1.5M。

下部内外排立杆采用双根钢管，双根钢管用直角扣件与纵向水平杆扣紧，以保证两根钢管共同工作。

四、脚手架与主体结构的连接：

与主体结构采用刚性连接，连接点横向≤5.4M，纵向≤3.6M。

五、脚手架支撑的设置：

脚手架剪刀撑设在脚手架的外侧，沿高度由下而上连续设置，沿长度方向连续设置。

剪刀撑的水平间距取9.0M，斜杆与地面的夹角为60°

，剪刀撑用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢，连接点距脚手架节点间距为200mm，剪刀撑钢管接长，采用三只旋转扣件搭接连接，搭接长度不小于500mm。

因采用刚性连墙点，固不需设置横向支撑。

六、脚手架构造要求：

脚手架立杆采用对接扣件对接连接，相邻两立杆接头错开3M。

纵向水平杆接长采用对接扣件对接连接，上下相邻两根纵向水平杆接头错开不小于500mm，同一步内外两根纵向水平杆的接头应错开，并不许在同一跨内。

操作层应满铺脚手板，要绑扎牢固，脚手板采用搭接铺设，接头处必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm。

脚手架操作层要有180mm高的挡脚板和高度为1.2M的护身栏杆，并用密目网全封闭。

七、脚手架搭设的质量要求：

1．立杆垂直偏差：

纵向≤H/400，且≤100mm，横向≤H/600，且≤50mm。

2．纵向水平杆水平偏差：

≤总长度的1/300，且≤20mm，横向水平杆的偏差≤10mm。

3．脚手架的步距、立杆横距偏差≤20mm，立杆纵距偏差≤50mm。

4．扣件紧固力不得低于45N.m或高于60N.m。

5．连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。

八、脚手架计算：

1．计算参数：

立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.5m，内立杆距建筑物外墙皮b1=0.25m；

脚手架步距h=1.8m，铺设50mm厚木脚手板6层，同时进行装修施工层数为2层；

脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距H1=2h=2×

1.8=3.6m，水平距离L1=3l=3×

1.5=4.5m，钢管选用Φ48×

3.5，均布施工荷载Qk=2.0KN/m2。

2．计算最大允许搭设高度：

（1）由h=1.8m，H1=2h，b=1.05m，查4-4-10表得：

фAf=48.491kN。

（2）由b=1.05m，l=1.5m，脚手板铺设层数6层，查表4-4-5得：

NGK2=4.185kN。

（3）由b=1.05m，l=1.5m，Qk=2.0kN/m2，因为是两个操作层同时施工，所以按Qk=4.0kN/m2，查表4-4-6得：

NQK=8.40kN。

（4）由h=1.8m，l=1.5m，查表4-4-4得：

NGK1=0.442kN。

（5）将фAf、NGK2、NQK、NGK1代入下式H=[KAфAf-1.30（1.2NGK2+1.4NQK）].h/1.2NGK1=[0.85×

48.491-1.30×

（1.2×

4.185+1.4×

8.40）]×

1.8/1.2×

0.442=65.8m。

（6）最大允许搭设高度：

Hmax≤H/（1+H/100）=39.7m<

61.1m。

（7）根据上述计算结果，只允许搭设39.7m。

现施工要求搭设61.1m，采取架子下部采用双钢管作立杆，即从地面向上21.4m搭设双排钢管。

3．验算脚手架的整体稳定：

（1）脚手架上部39.7m为单根钢管作立杆，其折合步数=39.7/1.8=22步，根据计算应取20步较合适，实际单根钢管作立杆部分高度为20×

1.8=36.0m，下部双钢管作立杆的高度为61.1-39.6=25.1m（13.9步），取n/1=14步。

调整后，双钢管25.2m，单钢管36.0m，总高度61.2m。

（2）求N值：

1最底部压杆轴力最大，为最不利。

2先求双钢管部分，每一步一个纵距脚手架的自重N/GK1=NGK1+2×

1.8×

0.0376+0.014×

4=0.442+0.135+0.056=0.633kN，代入下式，N=1.2（n1NGK1+n/1N/GK1+NGK2）+1.4NQK=1.2×

（20×

0.442+14×

0.633+4.185）+1.4×

8.40=38.02kN。

（3）计算ф值:

由b=1.05m，H1=3.6m，计算λx=H1/b/2=3.6/1.05/2=6.86，由b=1.05m，H1=2h，查表4-4-9得：

μ=25，λox=μλx=25×

6.86=171.25，查表4-4-7得：

ф=0.242。

（4）验算整体稳定：

1立杆采用双钢管，KA=0.7。

2计算高度调整系数KH，H=61.2m，KH=1/（1+H/100）=0.62，将N、ф、KH、KA代入下式：

N/фA=38.02×

103/0.242×

4.893×

102×

4=80.27N/mm2，KA.KH.f=0.7×

0.62×

205=88.97N/mm2>

80.27N/mm2；

安全。

4．验算单根钢管立杆的局部稳定：

（1）单根钢管最不利步距位置，是在由顶往下数36.0m处往上的一个步距（即由顶往下数每20步），最不利的荷载情况是在36.0m处，为一个操作层，其往上还有一个操作层，六层脚手板均在36.0m处往上位置铺设，最不利立杆为内立杆。

（2）按下式验算：

N1/ф1A1+σM≤KAKHf，式中N1为最不利立杆的轴力，设活荷载在操作层上均匀分布，因内立杆要多负担小横杆向里挑出的0.60M（最不利）宽的脚手板及其上活荷载，故N1计算式如下：

N1=1.2n1NGK1/2+（0.5×

1.05+0.35）（1.2NGK2+1.4NQK）/1.40=1.2×

20×

0.442/2+（0.5×

1.05+0.6）×

4.185+1.4×

8.4）/1.40=18.79kN。

（3）由λ1=h/i=1800/15.78=114，查表4-4-7得ф=0.489，由于QK=2.0kN/m2，故取σM=35N/mm2，单根钢管截面面积A1=489mm2，由于计算部分为单管作立杆，KA=0.85，KH仍按前计算值，KH=0.62，将N1、ф1、A1、σM、KA、KH代入下式N1/ф1A1+σM=18790/0.489×

489+35=113.58N/mm2，KAKHf=0.85×

205=108.04N/mm2>

115.8N/mm2；

不安全。

采取措施，在小横杆挑出0.6M处的位置，双内立杆再向上伸两排。

5．脚手架与主体结构连接点抗风强度验算：

（1）北京地区基本风压ω0=0.35kN/m2，三环边上，剪力墙结构，脚手架设全封闭防护，连墙点采用钢管扣件与墙墙拉结。

（2）计算风压标准值：

由《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87），并根据脚手架计算有关规定乘以0.75调整系数，ω=0.75βzµ

zµ

stwω0。

（3）系数取值：

βz=1，风压高度系数查4-4-1得µ

z=1.55，风压体型系数µ

stw，根据规范（GBJ9-87）表6.3.1第40项取-0.5（主要考虑拉力）。

（4）风荷载：

ω=0.75βzµ

stwω0=0.75×

1×

1.55×

0.5×

0.35=0.203kN/m2。

（5）验算连墙点抗风强度：

风荷载作用对每个连墙点产生的拉力或压力Nt=1.4HALAω=1.4×

3.6×

4.5×

0.203=4.6kN，一个扣件的抗滑能力设计值为6.0kN，大于4.6kN，安全。

（6）验算架子整体稳定：

1计算公式：

N/фA+M/bA1≤KAKHf

2作用于格构式压杆的风荷载q=1.4Lω=1.4×

1.5×

0.203=0.426kN/m

3M=qH12/8=0.426×

3.62/8=1.98kN.m

4M/bA1=1.98×

106/1050×

489×

2=1.93N/mm2

5N/фA=38.02×

4=80.27N/mm2

6N/фA+M/bA1=80.27+1.93=82.2N/mm2

7KAKHf=0.7×

0.665×

205=95.4N/mm2>

82.2N/mm2，安全。

6．为安全计在14.4m、28.8m、43.2m设三道卸荷点，用斜拉钢丝绳进行卸荷。

（1）吊点水平间距以三个立杆为宜，取L=4.5m，为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与小横杆连接扣件发生滑移而引起立杆向里弯曲变形，使斜拉钢丝绳与水平横杆的交角尽量大。

斜拉钢丝绳用花篮螺栓拉紧，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。

吊点必须在立杆与大横杆、小横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。

吊点处应设双根小横杆，一根与立杆卡牢，一根与大横杆卡牢，两根小横杆端头与建筑物顶紧，承受斜拉引起的水平力。

（2）斜拉钢丝绳卸荷计算：

1计算架子一个纵距全部荷载的设计值，为38.02kN。

2计算每个吊点所承受的荷载：

每3根立杆中有一根立杆设三处斜拉点，即架子每隔3个纵距，共有6个斜拉点，每个吊点所承受的荷载P1=3N.Kx/6=3×

38.02×

1.5/6=28.51kN

3计算简图：

两大横杆之间间距1050、1800，离墙250，吊点高度6000。

4计算钢丝绳所受的拉力：

●TAO=28.51×

（62+1.32）1/2/6=29.17kN

●TAB=-28.51×

1.3/6=-6.17kN

●TBO=28.51×

（62+0.252）1/2/6=28.53kN

●TDO=28.51×

（62+3.12）1/2/6=32.09kN

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