桥梁的支座构造优质PPT.ppt
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氯丁橡胶一般用于最低气温不超过-250C的地区，天然橡胶用于-300C-400C的地区。
根据试验分析，橡胶压缩弹性模量E、容许压应力和容许剪切角tgr的数值，均与支座的形形状状系系数数SS有关。
形状系数为橡胶支座的承压面积与自由表面积之比，矩形支座为：
式中：
a顺桥方向橡胶支座的长度；
b横桥方向橡胶支座的宽度；
t中间橡胶层的厚度。
为满足橡胶的容许压应力和使支座能适应梁端转动的要求，支座的长度a与宽度b之比取决于主梁下的有效宽度及所需的剪切角。
一般应充分利用有效宽度b，而尽可能减小a的尺寸，以降低转动阻抗力矩（它与a5成正比）。
根据支座稳定的要求，支座的总厚度不得大于平面最小尺寸的30%。
3.3.橡胶支座橡胶支座
（1）板式橡胶支座bat形状系数n构造特点：
常用的板式橡胶支座采用薄钢板或钢丝网作为加劲层以提高支座的竖向承载能力。
n变形机理：
（1）不均匀弹性压缩实现转动；
（2）剪切变形实现水平位移；
（3）无固定和活动支座之分。
n性能指标：
（1）容许应力；
（2）弹性模量和剪切模量（3）容许剪切的正切值。
n适用范围：
支座反力为703600kN的公路、城市桥梁。
n局限性：
（2）四氟滑板式橡胶支座n桥梁球冠圆板式橡胶支座（3）其它类型板式橡胶支座n坡型板式橡胶支座n铅芯橡胶支座（4）桥梁盆式橡胶支座盆式橡胶支座是钢构件与橡胶组合而成的新型桥梁支座。
具具有有承承载载能能力力大大、水水平平位位移移量量大大、转转动动灵灵活活等等特特点点，适适用用于于支支座座承承载载力力为为1000KN1000KN以以上上的的大跨径桥梁。
大跨径桥梁。
盆式橡胶支座分固定支座与活动支座。
活动盆式橡胶支座由上支座板、聚四氟乙烯板、承压橡胶块、橡胶密封圈、中间支座板、钢紧箍圈、下支座板以及上下支座连接板组成。
组合上、中支座板构造或利用上下支座连接板即可形成固定支座。
n盆式橡胶支座构构造要点1.钢盆2.承压橡胶板3.钢衬板4.聚四氟乙烯板5.上支座板6.不锈钢滑板7.钢紧箍圈8.密封胶圈固定与滑动盆式橡胶支座多向活动支座（DX）n纵向活动支座（ZX）n固定支座（GD）（5）其它支座nQGZ球型钢支座nQGZ球型钢支座三、成品盆式橡胶支座的选配三、成品盆式橡胶支座的选配成品盆式橡胶支座的系列成品盆式橡胶支座的主要系列有：
成品盆式橡胶支座的主要系列有：
GPZ、TPZ-1等等。
其中，GPZ表示由我国交通部中交公路规划设计院设计的系列盆式橡胶支座；
TPZ-1则表示我国铁道部科学研究院设计的系列盆式橡胶支座。
另外，还有其它科研院所设计的类同系列的盆式橡胶支座。
这些系列支座，适用于各类桥梁及具类似受力与变形特性的工程结构，并非有明确的公路、铁路或其它工程结构之分。
各种系列的盆式橡胶支座吨位一般从1000起至50000，最多分为近40个级；
并并以以DX、SX、GD分别表示单向分别表示单向、双向活动支座及固定支座，而、双向活动支座及固定支座，而GDZ则为抗则为抗震型固定支座的代号。
震型固定支座的代号。
成品盆式橡胶支座的地区适用性成品盆式橡胶支座的适用地区应考虑温度和地震两个因素。
以确定适配常温型或耐寒型支座和采用何种震型支座或抗震措施。
3各种类型成品盆式橡胶支座的合理选配盆式橡胶支座能否适用于所设计的桥梁，当然首先考虑的是其容许转角及水平能承受的推力能否满足要求。
一般来说，GPZ、TPZ-1等系列的支座对这两个要求均能满足。
若转角和水平推力超出容许范围，则需要改变支座的设计。
转角特大，可采用球型支座。
关于在桥梁设计中支座如何合理选用问题，即究竟选用何种类型的支座，则需根据桥梁结构图式的要求决定。
当然，在一般情况下，固定端选用固定支座，活动端选用活动支座。
但若横桥向伸缩值不容忽视的时候，结构图式的固定端就不能单一采用GD类型的支座。
这是由于现代桥梁的桥面越来越宽，超过20已屡见不鲜，这时由温度等因素引起的横桥向伸、缩量便不可忽略了，有的可达到中等跨径桥梁纵向的伸缩量。
为保证梁不发生纵向位移，又能满足多梁式宽桥的横桥向位移，这时可将单方向活动支座转过90横置梁下（如图2-7-9），使其顺桥向起固定支座的作用下，而横桥向则起活动支座的作用。
4成品盆式橡胶支座承载能力的合理选择支座承载力大小的选择，应根据桥梁恒载、活载的支点反力之和及墩台上设置的支座数目来计算。
合适的支座一般为：
最大反力不超过支座容许承载力的5%，最小反力不低于容许承载力的80%。
规定最小反力的目的是保证支座具有良好的滑移性能，因为聚四氟乙烯板的磨擦系数与压力成反比，如果低于规定的数值，则磨擦系数将会增大。
支座选配时，一般不必过多担心支座的安全储备，比如计算得到一个支座的最大反力为4100，最小反力为3700，那就选用承载力为4000的支座，这是因为4000支座的允许支反力变化范围是32004200，不要从更安全的角度考虑加大支座的承载力而选用5000的支座。
因为5000支座最低合适的承载力是4000，而最小支反力3700已小于此值，故不适宜选用。
虽然我们规定最大反力，不超过容许承载力的5%，但支座实际的安全系数一般在5以上。
作用在支座上的竖向力有结构自重的反力。
在计算汽车荷载支座反力时，应计入冲击影响力。
当支座可能出现上拔力时，应分别计算支座的最大竖向力和最大上拔力。
直线桥梁的支座，一般仅需计入纵向水平力。
斜桥和弯桥的支座，还需要考虑由于汽车荷载的离心力或其它原因如风力等产生的横向水平力。
汽车荷载产生的制动力，应按照公路桥涵设计规范要求，根据车道数确定。
刚性墩台各种支座传递的制动力，按规范中的规定采用。
其中，规定每个活动支座传递的制动力不得大于其摩阻力；
当采用厚度相等的板式橡胶支座时，制动力可平均分配至各支座。
对于梁桥，地震地区桥梁支座的外力计算，应根据设计的地震烈度，按的规定进行计算和组合。
四、支座计算四、支座计算
（一）支座受力特点
（二）板式橡胶支座的设计计算1.支座尺寸确定根据橡胶支座和支承垫石混凝土的压应力不超过它们相应容许承压应力的要求，确定支座平面面积。
在一般情况下，面积由橡胶支座控制设计：
-运营阶段由桥上全部恒载与活载（包括冲击力）所产生的最大支点反力；
A-橡胶支座平面面积，矩形支座为ab，圆形支座为/4；
-橡胶支座的平均容许压应力，当支座形状系数S8时，=10；
当5S8时，=79支座平面尺寸支座高度梁式桥的主梁由温度变化等因素在支座处产生的纵向水平位移，依靠全部橡胶片的剪切变形t来实现,与t的关系为：
ah由有-橡胶片容许剪切角的正切，可取用0.50.7，不计活载制动力时用0.5；
计及活载制动力时取用0.7，则上式可写成：
-由上部结构温度变化、桥面纵坡等因素，引起支座顶面相对于底面的水平位移。
当跨径为L的简支梁桥两端采用等厚橡胶支座时，因温度变化每个支座承担的水平位移可取简支梁向温变变形的一半，即-活载制动力在一个支座上的水平力；
-由制动力引起在支座顶面相对于底面的水平位移，可按下式计算-橡胶的剪切模量，-橡胶支座的面积。
AG2.支座偏转与平均压缩变形验算主梁受荷挠曲时，梁端将产生转动角为（如下图），但不允许其与支座间产生脱空现象。
梁端转动时，支座就受到一个偏心竖向力的作用，表面将产生不均匀的压缩变形，一端为另一端为，其平均压缩变形，根据下式计算Nh式中：
E-橡胶支座的弹性模量。
当无试验数据时，可查阅JTJ023-85，其值与支座的形状系数有关，也可按下式计算若梁端转角已知，或按公式算得，则有：
时，表示支座与梁底产生了部分脱空，支座是局部承压。
因此设计时必须保证规定，橡胶支座的最大平均压缩变形不应大于支座橡胶总厚的0.05倍。
其中，a为主梁跨径方向的支座尺寸，又因固当（三）支座抗滑性验算橡胶支座一般直接搁置在墩台与梁底之间，在它受到梁体传来的水平力后，应保证支座不滑动，亦即支座与混凝土之间要有足够大的摩阻力来抵抗水平力，故应满足下式：
无活载作用时有活载作用时-活载制动力分在一个支座上的水平力；
温度变化等因素分在一个支座上的水平力。
式中-在上部结构重力作用下的支座反力；
-与计算制动力相应的汽车活载产生的最小支座反力；
橡胶支座与混凝土表面的摩阻系数采用0.3-与计算制动力相应的汽车活载产生的最小支座反力；
橡胶支座与混凝土表面的摩阻系数采用0.3；
与钢板的摩阻系数采用0.2；
4.成品板式橡胶支座的选配成品的板式橡胶支座早已形成系列，故在一般情况下，没有必要自行设计支座，只需根据标准成品支座的目录，选配合适的产品。
我国交通部颁布的成品板式橡胶支座代号表示方法，按交通部JT标准第5.1条有这样几项代码组成：
名称、型式、规格及胶种。
如GJZ30040047（CR），表示公路桥梁矩形、平面尺寸300400、厚度为47的氯丁橡胶支座；
又如GYZF430054（NR），表示公路桥梁圆形、直径300、厚度为54、带聚四氟乙烯滑板的天然橡胶支座。
另外，除常用支座外，还有一些特制支座，如同济大学桥梁工程系研制的球冠支座、抗震支座等。
第九节桥梁工程识图一、梁桥一、梁桥
（一）总体布置图
（一）总体布置图立面、平面、横断面图立面、平面、横断面图
（二）构造及配筋图
（二）构造及配筋图上下部构造详图上下部构造详图三、高架桥三、高架桥
（一）立面图（跨径布置和标高）
（一）立面图（跨径布置和标高）
（二）横断面图（横向布置）
（二）横断面图（横向布置）（三）构造图（三）构造图
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