满堂支架方案Word文档下载推荐.doc

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（三）加强施工人员的安全教育和操作技能的培训 19

（四）建立、健全安全管理制度 20

（五）执行重大危险源和施工风险登记、建档、监控和告知制度 20

（六）现场安全用电措施 21

七、雨季施工措施 23

八、质量保证措施 23

九、安全文明施工措施及保证体系 23

（一）安全施工措施 23

（二）安全生产施工组织结构图 23

（三）安全保证体系 26

十、施工工艺框图 24

满堂碗扣支架、模板设计方案

一、编制依据

1、江苏省交通规划设计院股份有限公司提供的有关设计图纸。

2、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）。

3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）。

4、《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ194-2009）。

5、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）

6、施工现场勘察资料、施工路段地质、水文情况，施工道路情况等。

7、《福建省高速公路建设标准化管理指南》（桥梁）。

8、本公司建设同类及类似工程的施工经验、科技成果及拟用于

本合同工程施工队伍的施工设备和技术力量等情况。

9、业主的有关规定和要求。

10、工程所在地有关部门及地方政府在施工安全、工地治安，人员健康、环境保护及土地租用等方面的有关标准及规定。

二、工程慨况

本桥址位于泉州鲤城江南新区，桥梁起点桩号K2+267.693，终点桩号K2+575.113，桥梁全长307.42米，共三联，具体孔径布置为：

（30×

3）m+（35+55+35）m+（30×

3）m，桥梁中心线与县道301路线中心交角105.928°

，场地内区域地质稳定性较好，地质条件较稳定，主要地貌以风化剥蚀台地地貌为主，地层由花岗岩组成，上覆盖第四系残积土，气候属亚热带海洋性季风气候，年平均气温19.5～21°

C，降雨量1000～1800mm，平均风速3.8m/s，台风季节主要发生在7～9月。

三、施工存在的主要危险源及可能造成的伤害

现浇箱梁施工主要危险源：

1.满堂支架搭设不满足上部荷载要求，支架水平荷载失稳，造成支架跨塌。

2.高处作业安全防护不到位，造成人员高处坠落。

3.高处临时堆放的材料、放置工具不规范、坠落、造成的物体打击。

4.支架整片拆放或抛投，造成物体打击等。

5、模板、支架拆除失误造成的坠落、伤亡事故。

6、触电事故。

可能造成的伤害：

重大伤亡事故、死亡、重伤事故。

四、满堂支架搭设、立模、拆卸施工方案

（一）支承地基要求

现浇梁上跨301县道公路，地质情况较好，仅做地面表层处理，其他段落在承台（系梁）搭设支架之前需要对原地面做进一步硬化处理，首先清除表面10㎝松土、耕植土，并填筑30cm厚石渣，若地基承载力小于120Kpa，则进行片石、块石换填，如发现前期公路项目施工时留下的泥浆池，应全部挖除，回填石渣，并用18t压路机进行压实，然后全部采用石渣换填，并碾压密实，取样做压实度检验，压实度不小于95%，即可摊铺10㎝厚C15混凝土调平层，或采用干硬性碾压混凝土，兼起防水作用，承压段两侧视情况设排水沟，防止积水浸泡，造成地表失稳。

提供满堂支架所需的承载力。

立杆基础外侧设置截面30cm×

30cm的排水沟。

其顶面标高需比原地高30cm，见地基处理示意图

（二）支架的搭设

1、满堂支架搭设方案

a本工程支架为现浇连续箱梁承重用，采用碗扣型Ф48mm×

3.5mm多功能支架，构件结构简单，受力稳定可靠的承插式钢管支架；

现浇梁模版采用专业厂家定制的成型钢模。

b横过路处考虑施工作业面和进度要求，根据现场实际来保证交通畅通。

C①在处理合格后的硬化地基土上采用满堂支架，在满堂支架搭设前测量测定支架顶面标高控制点，按每跨三个断面，每断面设三点控制。

支架纵向间距60cm（加强处30cm），横向间距60cm（在桥台及桥墩两侧3.6m范围顺桥向、腹板加强处30cm），立杆底铺设100mm×

150mm方木；

支架搭设中间横杆层距0.6m；

每6.0m设1道通长剪刀撑，剪刀撑与碗扣支架立杆、水平杆相交处转扣连接；

顶托上面纵向分布一层100mm×

150mm方木，横向上满布60mm×

90mm方木，方木净间距300mm。

②3.2M变1.8M梁高

Ⅰ、梁端、肋板、横隔梁区为支架加密区，行距60CM，排距30CM，步距120CM；

Ⅱ、梁底板为非加密区，行距60CM，排距60CM，步距120CM；

Ⅲ、翼板，行距60CM，排距90CM，步距120CM；

加密区范围：

在梁端10M和靠近横隔梁位置下每测3.0M范围内

2、满堂支架检算

a、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求，梁底宽6.85m，长90米，箱梁底总面积为616.5㎡，箱梁砼方量2088.25m³

，加上施工荷载按1.2倍的系数考虑，则每平方米的重量为2088.25×

2.6÷

616.5×

1.2=7.34t，支架采用多功能碗扣式支架，沿桥外缘纵向步距60cm、桥台及桥墩两侧3.6m范围顺桥向、腹板加强处30cm，横向步距60cm，每根立杆受正向压力为：

7.34×

0.6×

0.3=1.32t，安全系数按1.3考虑，则每根立杆受正向压力为1.32×

1.3=1.72t。

小于碗扣式支架立杆允许承载力3.5t.。

符合要求。

b、采用覆膜竹胶板，静曲强度55Mpa，1.32×

9.8=12.94Mpa,强度符合。

c、上、下撑托允许荷载50KN，木材[σ]=11Mpa，E=1.1×

104×

10×

15cm横向方木

I=bh³

/12=15×

10³

/12=1250cm4

w=bh²

/6=15×

10²

/6=250cm³

Q总=1.32×

9.8=12.94KN/m²

M=Q总L²

/8=13.13×

1.2×

0.6/8=0.71KN·

m

σ=M/W=0.71/250×

10-6=2.84Mpa<

[σ]=11Mpa。

强度符合

δ=5Q总L4/384EI=5×

13.13×

1.24×

0.6/384×

1.1×

104×

1250×

10-8=0.175

δ/L=0.175/1.2×

103=1/6857<

[1/400]=[δ/L]。

刚度符合

d、立杆稳定性验算：

钢管采用∅48×

3mm钢管。

查询《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录，得出以下3.0mm壁厚钢管截面特性：

外径

壁厚

截面积

截面惯性矩

截面模量

回转半径

F（mm）

t（mm）

A（cm²

）

I（cm4）

W（cm³

i（cm）

48

3.5

4.19

19.45

4.35

1.35

钢管立杆的纵向间距为60cm和30cm（加强区），横向间距60cm（在桥台及桥墩两侧3.6m范围顺桥向、腹板加强处30cm），因此单根立杆承受区域即为底板0.6m×

0.3m箱梁均布荷载。

根据受力分析。

腹板对应的间距0.6m×

0.3m立杆受力比其余位置的立杆受力大，故以腹板下的间距为0.6m×

0.3m立杆作为受力验算杆件。

立杆承受的正向压力：

N=F=26KN

横杆步距为0.6m，故立杆计算长度为0.6m。

长细比λ=L/i=0.6/1.35=44.4

查询《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录CФ=0.667

故[N]=ФA[σ]=0.667×

419×

215=60KN

N=26KN<

[N]

稳定性符合要求

e、立杆强度验算：

箱梁自重+施工荷载按1.2倍系数考虑，每平方米重量为：

2088.25×

1.2=7.34t

安全系数1.3考虑，立杆受正向压力为：

0.3=1.32tN=26KN

σ=N/A=26×

1000/616.5=42.17Mpa≤[σ]=215Mpa

强度符合要求

f、地基承载力计算

支架底部通过底托（10cm×

15cm）坐在硬化后的灰土上，因此基底承载力可达到10Mpa。

26/0.015=1.73Mpa<

10Mpa满足承压应力要求。

3、支架的预压

（1）支架预压目的

为检验支架的稳定性和能否承受设计的施工荷载，以及减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响，确保支架现浇混凝土结构在施工过程中不出现过大的拉应力而产生裂缝，在纵横梁安装完毕后进行支架预压施工，消除支架的非弹性变形，观查支架的弹性变形和非弹性变形结果，为铺设调整底模标高提供直接数据，设计要求按梁体自重的120%进行加载预压。

预压采用砂袋，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.2倍。

因悬臂板本身重量较轻，可根据实测的预压结果，对悬臂板模板的预拱度作相应调整。

加载顺序：

为了避免偏载对支架造成失稳、倾覆等不利影响，必须按照加载程序对称加卸载，从跨中向各支点进行对称布载，横向加载时，从混凝土结构中心线向两侧进行布载，分三级依次加载，分别加载总重的60%、80%、100%，每级加载后，要对支架进行全面检查，及时发现问题，消除隐患，在加载过程中派专人观测支架变化情况，并落实现场封闭，。

⑵预压观测：

观测位置设在每跨的L/2、L/4处及墩部处，每组分左、中、右三个点，共设置15个观测点。

用固定水准点测出加载前各观测点的标高。

然后按延米268+25.3=293.3KN（相当于梁的恒载+人群荷载）加载（加载物为混凝土块或砂袋）。

加载完成后开始观测。

测出总沉降量，卸载后回弹量，非弹性变形量δ1为总沉降量-回弹量，弹性变形量δ2为回弹量，每个观测点分别设置地面标杆，进行桥梁底部和支架下沉量的观测。

沉降观测过程中，每一次观测均请测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师确认同意。

各监测点连续24h沉降量平均小于1mm，或各监测点连续72h的沉降量平均累计值小于5mm，经监理工程师同意，可进行卸载。

⑶卸载：

人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。

卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。

根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整支架底托下沉高度差和碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

预压后，对沉降偏差大的超过平均值3㎜的底模标高作微调。

全桥比观测沉降量需多预留1㎝，以避免个别处不均匀沉降而使支座提前受力。

在最后落梁时对梁体和墩柱不会产生其他影响。

4、预拱度设置

由于梁体为现浇混凝土，浇筑时和浇筑后梁体下面要产生各种变形，故在支架底模时，要充分考虑各种变形。

主要考虑的变形包括：

①在荷载作用下底模、支架、地基产生的非弹性压缩δ1；

②在荷载作用下底模、支架、地基产生的弹性压缩δ2；

③梁体落架后自重产生的竖向挠度δ3；

δ1、δ2可以通过预压确定。

在铺设底模时，对支架整体预留沉降量，可根据经验预留1～2㎝.δ3可由设计预拱值而予以消除。

按照设计要求，在各跨跨中按二次抛物线设置向上预拱度。

边跨、中跨预拱度值分别为1.5㎝和2.0㎝，底模标高最终确定为：

支座处：

设计梁底标高+预留沉降量2㎝（最大值）。

跨中：

设计梁底标高+预留沉降量2㎝+预拱度值（1.5～2㎝）。

其他处：

设计梁底标高+预留沉降量2㎝+按二次抛物线分配预拱值（1.5～2㎝）