四桩承台塔吊基础1计算书Word格式.doc
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119
倾覆力矩标准值Mk'
（kN·
2685
2、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1（kN）
1.35Fk1＝1.35×
797.9＝1077.165
起重荷载设计值FQ（kN）
1.35Fqk＝1.35×
60＝81
竖向荷载设计值F（kN）
1077.165+81＝1158.165
水平荷载设计值Fv（kN）
1.35Fvk＝1.35×
45＝60.75
倾覆力矩设计值M（kN·
1.35Mk＝1.35×
1752＝2365.2
竖向荷载设计值F'
1.35Fk'
＝1.35×
水平荷载设计值Fv'
1.35Fvk'
119＝160.65
倾覆力矩设计值M'
2685＝3624.75
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h（m）
1.35
承台长l（m）
5
承台宽b（m）
承台长向桩心距al（m）
3
承台宽向桩心距ab（m）
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC（kN/m3）
25
承台上部覆土厚度h'
（m）
承台上部覆土的重度γ'
（kN/m3）
19
承台混凝土保护层厚度δ（mm）
50
配置暗梁
否
承台底标高d1（m）
-10.8
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl（hγc+h'
γ'
）=5×
5×
（1.35×
25+0×
19）=843.75kN
承台及其上土的自重荷载设计值：
G=1.2Gk=1.2×
843.75=1012.5kN
桩对角线距离：
L=（ab2+al2）0.5=（32+32）0.5=4.243m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：
Qk=（Fk+Gk）/n=（797.9+843.75）/4=410.413kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L
=（797.9+843.75）/4+（2685+119×
1.35）/4.243=1081.139kN
Qkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L
=（797.9+843.75）/4-（2685+119×
1.35）/4.243=-260.314kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L
=（1077.165+1012.5）/4+（3624.75+160.65×
1.35）/4.243=1427.897kN
Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L
=（1077.165+1012.5）/4-（3624.75+160.65×
1.35）/4.243=-383.064kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩类型
灌注桩
桩直径d（mm）
1000
桩混凝土强度等级
桩基成桩工艺系数ψC
0.75
桩混凝土自重γz（kN/m3）
桩混凝土保护层厚度б（mm）
70
桩底标高d2（m）
-20.7
桩有效长度lt（m）
9.9
桩配筋
桩身普通钢筋配筋
HRB40011Φ25
自定义桩身承载力设计值
桩裂缝计算
钢筋弹性模量Es（N/mm2）
200000
法向预应力等于零时钢筋的合力Np0（kN）
100
普通钢筋相对粘结特性系数V
1
最大裂缝宽度ωlim（mm）
0.2
裂缝控制等级
三级
地基属性
地下水位至地表的距离hz（m）
8
自然地面标高d（m）
2.66
是否考虑承台效应
土名称
土层厚度li（m）
侧阻力特征值qsia（kPa）
端阻力特征值qpa（kPa）
抗拔系数
承载力特征值fak（kPa）
杂填土
1.9
22
0.6
-
淤泥
11.1
15
0.3
粗砂
3.1
粉质黏土
1.1
淤泥质土
1.5
20
0.4
强风化散体状花岗岩
90
3000
碎裂状强风化花岗岩
2
150
6000
中等风化花岗岩
200
10000
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：
u=πd=3.14×
1=3.142m
桩端面积：
Ap=πd2/4=3.14×
12/4=0.785m2
Ra=ψuΣqsia·
li+qpa·
Ap
=0.8×
3.142×
（2.64×
60+1.1×
45+1.5×
20+1.5×
90+2×
150+1.16×
200）+10000×
0.785=10124.262kN
Qk=410.413kN≤Ra=10124.262kN
Qkmax=1081.139kN≤1.2Ra=1.2×
10124.262=12149.114kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=-260.314kN<
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：
Qk'
=260.314kN
桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，
桩身的重力标准值：
Gp=lt（γz-10）Ap=9.9×
（25-10）×
0.785=116.573kN
Ra'
=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×
（0.6×
2.64×
60+0.6×
1.1×
45+0.4×
1.5×
20+0.6×
90+0.6×
2×
150+0.6×
1.16×
200）+116.573=1466.05kN
Qk'
=260.314kN≤Ra'
=1466.05kN
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：
As=nπd2/4=11×
252/4=5400mm2
（1）、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：
Q=Qmax=1427.897kN
ψcfcAp+0.9fy'
As'
=（0.75×
16.7×
0.785×
106+0.9×
（360×
5399.612））×
10-3=11581.599kN
Q=1427.897kN≤ψcfcAp+0.9fy'
=11581.599kN
（2）、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：
Q'
=-Qmin=383.064kN
fyAs=（360×
5399.612）×
10-3=1943.86kN
Q'
=383.064kN≤fyAs=1943.86kN
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×
100%=（5399.612/（0.785×
106））×
100%=0.688%≥0.65%
5、裂缝控制计算
裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
（1）、纵向受拉钢筋配筋率
有效受拉混凝土截面面积：
Ate=d2π/4=10002π/4=785398mm2
As/Ate=5399.612/785398=0.007<
0.01
取ρte=0.01
（2）、纵向钢筋等效应力
σsk=（Qk'
-Np0）/As=（260.314×
103-100×
103）/5399.612=29.69N/mm2
（3）、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数
ψ=1.1-0.65ftk/（ρteσsk）=1.1-0.65×
2.2/（0.01×
29.69）=-3.716
取ψ=0.2
（4）、受拉区纵向钢筋的等效直径
dep=Σnidi2/Σniνidi=（11×
252+15×
10.72）/（11×
1×
25）=31.245mm
（5）、最大裂缝宽度
ωmax=αcrψσsk（1.9c+0.08dep/ρte）/Es=2.7×
0.2×
29.69×
（1.9×
70+0.08×
31.245/0.01）/200000=0.031mm≤ωlim=0.2mm
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB400Φ25@200
承台底部短向配筋
承台顶部长向配筋
承台顶部短向配筋
1、荷载计算
承台有效高度：
h0=1350-50-25/2=1288mm
M=（Qmax+Qmin）L/2=（1427.897+（-383.064））×
4.243/2=2216.424kN·
m
X方向：
Mx=Mab/L=2216.424×
3/4.243=1567.249kN·
Y方向：
My=Mal/L=2216.424×
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=1077.165/4+3624.75/4.243=1123.653kN
受剪切承载力截面高度影响系数：
βhs=（800/1288）1/4=0.888
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：
a1b=（ab-B-d）/2=（3-1.6-1）/2=0.2m
a1l=（al-B-d）/2=（3-1.6-1）/2=0.2m
剪跨比：
λb'
=a1b/h0=200/1288=0.155，取λb=0.25；
λl'
=a1l/h0=200/1288=0.155，取λl=0.25；
承台剪切系数：
αb=1.75/（λb+1）=1.75/（0.25+1）=1.4
αl=1.75/（λl+1）=1.75/（0.25+1）=1.4
βhsαbftbh0=0.888×
1.4×
1.57×
103×
1.288=12566.29kN
βhsαlftlh0=0.888×
V=1123.653kN≤min（βhsαbftbh
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