AK0+606.075匝道桥满堂支架现浇30米箱梁施工方案文档格式.doc
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《公路路基施工技术规范》（JTJF10-2006）；
三、支架计算与基础验算
（一）资料
（1）采用Φ48×
3.5mm钢管；
（2）钢管的物理、力学参数见下表。
钢材的强度和弹性模量（N/mm2）
P235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值
205
弹性模量
2.05×
105
钢管截面特性
外径
F（mm）
壁厚
t（mm）
截面积
A（cm2）
截面惯性矩
I（cm4）
截面模量
W（cm3）
回转半径
I（cm）
48
3.5
4.89
12.19
5.08
1.58
（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在100Kpa以上。
（二）荷载分析计算
（1）箱梁实体荷载（依据图纸S6-2-39-4）：
钢筋砼重力密度为γ=26KN/m3，对不同情况分别计算如下：
①纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：
②横桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：
箱梁各部位荷载计算：
a．翼板宽2m，荷载按根部最大取值为：
q1－1=11.7KN/m2
b．腹板过渡段宽0.65m，单位荷载为：
q1－2=41.6KN/m2
腹板宽0.45m，单位荷载为：
q1－3=41.6KN/m2
c．中横梁宽1.60m，单位荷载为：
q1－4=41.6KN/m2
d．中截面箱室处，单位荷载为：
q1－5=10.4KN/m2
e．中截面腹板、箱室过度处，取最大值，单位荷载为：
q1－6=22.1KN/m2
（2）模板荷载q2：
a.内模（包括支撑架）：
取q2－1=1.2KN/m2；
b.外模（包括侧模支撑架）：
取q2－2=1.2KN/m2；
c.底模（包括背木）：
取q2－3=0.8KN/m2；
（3）施工荷载：
因施工时面积分布大，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。
（4）脚手架及分配梁荷载：
按支架搭设高度≤10米计算：
q4=1.5（钢管）+0.85（分配梁）=2.35KN/m2。
（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。
（三）立杆受力计算
（1）在跨中断面腹板位置，最大分布荷载：
q＝1.2×
（q1-3+q2-1+q2-3+q4）+1.4×
（q3+q5）
=1.2×
（41.6+1.2+0.8+2.35）+1.4×
（2+2）=60.74KN/m2
立杆分布间距0.6m×
0.6m，横杆层距（即立杆步距）1.20m，则单根立杆受力为：
N＝0.6×
0.6×
60.74KN=21.87N<
[N]=（≈75KN）
立杆横截面积A=489mm2，f=205N/mm2，查规范φ=0.75
[N]==0.75×
489×
205=75183N≈75KN
（2）在跨中断面箱室底板位置，按最大分布荷载
q=1.2×
（q1-6+q2-1+q2-3+q4）+1.4×
（22.1+1.2+0.8+2.35）+1.4×
（2+2）=37.34KN/m2
立杆分布0.6m×
1.2m，横杆层距（即立杆步距）1.2m，则
单根立杆受力为：
1.2×
37.34=26.885KN<
[N]=75KN
（3）跨中翼缘板位置立杆计算：
（q1-1+q2-3+q4）+1.4×
（11.7+0.8+2.25）+1.4×
（2.0+2）=23.3KN/m2
立杆分布为外侧操作架为1.2m×
1.2m，其它为0.6m×
1.2m，横杆层距（即立杆步距）1.8m，单根立杆最大受力为：
23.3=16.78KN<
<
[N]=
立杆横截面积A=489mm2，f=205N/mm2，横杆步距1.8m，λ=l0/i=113，查规范φ=0.496
[N]==0.496×
205=49721N≈49.7KN
（4）边支点翼缘板位置立杆计算同跨中翼缘板位置立杆计算。
1.2m，横杆层距（即立杆步距）1.8m。
（5）在横梁底板位置:
（q1-4+q2-3+q4）+1.4×
（41.6+0.8+2.35）+1.4×
（2+2）=59.3KN/m2
立杆分布为0.6m×
0.6m,横杆层距（即立杆步距）1.20m,则单根立杆受力为：
59.3=21.348KN/m2<
[N]=75KN。
经以上计算，立杆间距及横杆步距均满足受力要求。
（四）地基受力计算
由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为粉土、细砂，粉土层厚4.0-4.3m，粉土地基的承载力为90KPa；
细砂揭露层厚41.0-41.3m（未揭穿），细砂地基的承载力为180KPa。
箱梁部位
荷载（KN）
受力面积（m2）
地基受力（KPa）
跨中腹板
21.87N
0.6*0.6
60.75
跨中底板
26.885KN
0.6*1.2
37.34
跨中翼缘板
16.78KN
23.3
边支点翼缘板
边支点底板
21.348
59.3
支架下端的荷载满足地基承载力要求。
（五）地基处理
尽管地基承载力满足要求，但为防止地基的不均匀沉降，确保满堂脚手架的整体性，使脚手架均匀受力，采取清除表土（主线路基段按设计清表0.3m），换填100cm厚风积砂，上浇10cm厚C15砼地面。
地面两侧纵向挖排水沟排水。
（六）竹胶模板受力计算
1、荷载：
按腹板部位荷载进行计算，q1=41.6KN/m2
2、计算模式：
竹胶模板面板宽122cm,其肋（背木）间距为=30cm，因此，面板按四跨连续梁进行计算。
3、面板验算
面板规格:
2440mm×
1220mm×
18mm
面板截面抵抗矩:
W=bh2/6=1×
0.0182/6=54×
10-6m3
面板惯性矩：
I=bh3/12=1×
0.0183/12=48.6×
10-8m4
（1）强度验算
竹胶面板的静曲强度：
[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa
∵跨度/板厚=300/18=16.7＜100∴属小挠度连续板。
查“荷载与结构静力计算表”得四跨连续梁弯距系数Km=－0.107
∴Mmax=KmqL2=0.107×
41.6×
（0.3）2=0.4KN.m
σ=M/W=400/（54×
10-6）=7.41MPa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。
（2）刚度验算
竹胶面板的弹性模量：
[E]纵向≥6×
103Mpa，[E]横向≥4×
103Mpa
考虑竹胶面板的背带为8cm×
10cm木方，面板的实际净跨径为220mm，故ω=KωqL4/（100EI）=0.632×
103×
0.224/（100×
4×
109×
48.6×
10-8）=0.32mm＜[L/400]=220/400=0.55mm，满足要求。
四、地基处理及支架搭设
4.1施工准备
施工前，要求每一个工作班组的施工人员熟悉图纸，结合施工现场的实际情况，了解设计意图，认真学习施工技术规范及质量验收标准。
现场施工技术人员进行技术交底，要求施工人员严格按照施工技术规范和设计要求进行施工。
每一孔施工完毕后，粗放压实范围，用白灰洒出边线。
对边线内的地表进行处理，去除表面的软弱土层，利用机械进行原地面压实。
之后采用风积沙30cm一层分层填筑，采用压路机进行压实。
4.2地基的硬化
场地内的地基进行压实处理后，根据导线控制点和加密控制点的已知高程，对已压实的地面进行高程的测量，测量的密度为每隔5米一点，横纵向都要进行测量，做好记录，交现场技术负责人。
高程测量后，浇筑10cm厚的混凝土，混凝土的标号C15。
混凝土浇筑前，根据前面测得的地面标高，测量出混凝土顶面的标高，尽量使混凝土顶面标高一致，这样有利于钢管架子的搭设。
支架地基的天敌是水,地表水浸泡会导致地基下沉,所以必须排除地基周围的地表水,并预先作好排水沟以防雨水浸泡地基。
防止雨水浸泡。
为避免处理好地基受水浸泡，在两侧设置排水沟，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑。
以防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉。
4.3满堂支架搭设技术要求
（1）对承台开挖范围必须严格按规范标准分层进行换填和回填，同时加强地基的排水措施。
（2）搭设支架前，必须在地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。
按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。
（3）必须保证可调底座与地基的密贴，必要时可用砂浆坐底。
安放可调底座时，调整好可调底座螺帽位置，使螺帽位置位于同一水平面上。
可调底座螺杆调节高度不得超过25cm，若在实际施工中调节高度必须超过25cm时，采用方木进行调整。
（4）检查脚手架有无弯曲、接头开焊、断裂等现象，无误后可实施拼装。
（5）拼装时，脚手架立杆必须保证垂直度。
尤其重要的是必须在第一层所有立杆和横杆均拼装调整完成无误后方可继续向上拼装。
（6）装到顶层立杆后，装上顶层可调顶托，并依设计标高将各顶托顶面调至设计标高位置，可调顶托螺杆调节高度不得超过20cm，必要时用方木进行调整。
（7）满堂支架搭设至桥墩时，采用钢管与桥墩四周牢固环抱形式与支架相连接，以达到满堂支架与桥墩整体受力作用。
（8）铺设纵、横向方木和竹胶板时要确保其连接牢固，另外将纵向方木和横向方木接触面刨平,保证其密贴。
横向方木顶面刨平，保证竹胶板与其密贴。
（9）支架底模铺设后，测放箱梁底模中
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