提高含油污水处理装置处理效果的探索Word格式文档下载.doc
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但随着公司六期工程的建设及一些装置的改、扩建，含油污水处理装置进水量明显增加，进水成分也日趋复杂，氨氮、硫化物、CODCr含量逐年上升，装置因CODCr、油、氨氮等污染物超标造成出水综合合格率下降，直接影响生化装置处理效果。
表1含油污水处理装置进、出水工艺控制指标
项目
单位
内控标准
pH
—
6～9
进水CODCr
mg/L
≤800
出水CODCr
≤700
出水油
80（2010年前）
55（2010年后）
注：
出水指标即为进二级生化装置的指标
1.1工艺流程
含油污水首先通过进水母管进入调节隔油罐，罐内设油、水、固三相旋液分离装置和自动撇油装置收油后，进入调节罐后由污水提升泵送到油水分离器。
油水分离器集旋液、射流和粗粒化分离于一体，通过旋流分离腔室、斜板分离腔室、及粗粒化分离腔室去除污水中的绝大部分浮上油和分散油。
油水分离器的出水进入混凝反应池进行混凝，混凝后的出水自流入CAF气浮设备。
CAF气浮设备由曝气段、刮渣系统、气浮段、出水段和回流系统等五个部分组成。
浮在水面上的悬浮物由刮渣机刮到污泥管道内，进入浮渣池最后进行离心机脱泥处理，出水进入生化处理装置。
图1-1含油污水处理工艺流程
1.2工艺原理
含油污水处理装置通过调节罐及油水分离器去除油径颗粒大的浮上油和分散油，但要去除油径颗粒更小的乳化油和溶解油必须通过气浮的方法。
目前采用涡凹气浮进一步去除乳化油和溶解油。
为了去除污水中处于乳化状态的油或密度接近于水的细微悬浮颗粒状物质，促进气泡于颗粒状杂质的粘附和使颗粒杂质结构尺寸适当的较大颗粒，采用投加混凝剂，使水中增加相反的电荷胶体，以压缩双电层降低电位值，使其达到电中和，并通过絮凝架桥作用，在布朗运动下使得粒子间产生碰撞，较大颗粒粒子从水中分离而沉降。
通过使用曝气机高速旋转叶轮产生的离心力将空气吸入，在叶轮的搅动下，使其与废水密度接近于水的固体或液体悬浮物颗粒粘附，形成密度小于水的气浮体，在浮力作用下上浮至水面形成浮渣，从而通过除渣达到出水变清的目的。
1.3辅助材料
含油污水处理装置用到的辅助材料规格及要求见表2
表2辅助材料规格要求
聚合氯化铝
（液体）
分析项目
Al2O3含量
>
8%
3～6
测定方法
GB15892-1995
HB/ZJ-021-2002
测定频率
每批验证
聚合氯化铝铁
含固量
10%
3.5～5%
HB/ZJ-018-2002
聚丙烯酰胺
3～5%
9～11
1.4出水COD浓度逐年升高
近几年随着上海石化股份公司前方生产装置的改、扩建，进入含油污水处理装置的污水成分也日趋复杂，造成了对含油污水处理装置的冲击日趋频繁，给装置的正常处理带来了难度，致使进水平均处理量及进、出水CODCr浓度基本呈上升趋势。
详见表3。
表3含油污水处理装置2008-2010年度CODCr对照表
项 目
2008年
2009年
2010年
平均处理量（t/hr）
741
758
803
进水CODCr浓度（mg/L）
892.64
1010
1000
出水CODCr浓度（mg/L）
554.89
617.28
549.46
CODCr去除率（%）
37.8
38.9
45.1
从上表可以看出含油进水浓度及进出水总量呈现逐年上升的趋势。
因此,改进和完善工艺，加强现场各环节的调整，提高装置处理率显得至关重要。
图1-22008年至2010年的含油出水CODCr去除率比较
2、现场调控提高污水处理效果
2.1含油污水出水CODCr升高的原因
2.1.1生产装置的冲击
随着2011年上海石化股份公司六期工程的开工建设及近几年一些前方装置的改、扩建，前方装置开停车日益频繁，出现装置退料现象也日益增多，使整个含油污水处理装置进水水质及成分日趋复杂，特别是6＃油库高浓度污水的冲击给含油污水处理装置CAF的絮凝效果带来不利影响，使除油能力下降，造成出水油及CODCr超标。
2.1.2离心机脱泥效果不佳
离心机是含油污水处理装置主要工序之一，当CAF受到高浓度污水冲击后，产生的浮渣含油量高影响离心机的正常脱泥，浮渣因离心机脱不出泥而重新返回到CAF处理系统造成恶性循环，严重影响到整套含油污水处理装置出水的达标排放。
2.1.3设备老化、故障不断
含油污水处理装置至今已连续运行11年，油水分离器因多年未进行清洗造成内部淤泥沉积堵塞，造成后续装置CAF水量减少且波动频繁。
影响整套含油污水处理装置的正常运行。
另外，CAF设备老化严重但并未得到根本改善，基本每月都会发生CAF设备故障，CAF曝气机、刮板、链条因维修质量及水平、设备本身原因、现场环境、巡检质量等多方面原因造成CAF设备小修不断，影响CAF设备正常运行及处理效果，从而造成含油装置出水CODCr上升。
2.2提高出水CODCr处理效果的措施
针对含油污水处理装置出水CODCr逐年上升的现状,2010年1月起车间制定了一些工艺调整措施，班组也加大了对含油污水处理装置各环节的现场巡检力度，通过进一步提高现场设备完好率，减少因装置受冲击带来的不利影响，从而提高整套装置出水处理效果。
针对上述原因，我们采取了以下措施：
2.2.1、控制好含油污水处理装置调节罐液位、增加含油进水的检测频率。
根据车间工艺要求班组将调节罐D812的液位控制在6-9米，并专门派了一名组员进行液位实时监控并记录，确保液位在控制范围内。
另外，班组还加强对含油污水处理装置进水母管及出水池的水质监控。
做到早发现、早上报、早处置。
遇到水质异常及时增加了含油进水的检测频率，做到每小时检测一次。
另外，加强与调度的联系沟通发现进水异常，及时采取减量措施并上报调度要求查清污染源，减少对含油污水处理装置的进一步影响。
2.2.2、班组加强CAF的现场调整及控制。
一旦发现CAF出水水质异常，班组根据水质情况进行现场调整，一般将在装置受到冲击时有机药剂投加量由原来的400-500升/小时上调到600-1000升/小时，并根据实际及时调整有机、无机配比。
或将无机药剂由聚合氯化铝改为聚合氯化铝铁以提高絮凝效果。
2.2.3、对油水分离器进行清淤工作，提高设备使用效率。
减少因堵塞造成的水量波动、水量减少等不利影响。
另外，在现有无法大规模更换CAF等老化设备的前提下，一方面班组要在日常巡检时加强对CAF曝气机、刮板、螺杆推进器等设备的巡查力度，及时发现并处理设备隐患，提高CAF设备完好率。
另外，班组加大对检修设备的跟踪检查，发现问题及时反馈确保设备处于监控状态。
2.2.4、提高离心机处理效果。
离心机处理的好坏直接影响到整套含油污水处理装置的出水。
因为离心机一旦出泥效果不佳或脱不出泥，浮渣会通过水相重新回到CAF，造成对CAF的再次影响，如此往复形成恶性循环。
因此，遇到装置冲击，一般会采取调节离心机运行参数、尽可能增加离心机处理量，使浓缩池处于低位，并且将冲击的浮渣放在一个浓缩池池子里进行单独处理。
3、出水COD处理效果比较
通过车间工艺调整措施及班组人员的现场调整和控制，现将2009年12月及2010年1月CODCr去除率及总量数据比较如下：
表42009年12月与2010年1月进出水CODCr及去除率对比
日期（日）
2009年12月
2010年1月
进水CODCr（mg/L）
出水CODCr（mg/L）
去除率
（﹪）
去除率（﹪）
5
892.00
658.67
26.16
1670.00
796.00
52.33
6
788.00
731.67
7.15
864.00
515.00
40.39
12
771.00
662.67
14.14
1290．00
734.00
43.10
13
844.00
716.67
15.09
960.00
600.00
37.5
14
1040.00
651.00
37.40
1390.00
611.00
56.04
15
1360.00
638.33
50.66
1580.00
693.00
56.14
18
675.00
671.00
0.600
866.00
586.00
32.33
19
614.00
648.00
-5.54
839.00
744.00
11.32
均值
873
672.21
18.26
1182.38
659.88
41.14
以上是2009年12月至2010年1月截取八天含油污水处理装置进水、出水CODCr及其去除率对照表，从表中我们可以看出2010年1月进水CODCr平均量是1182.38mg/L较2009年12月进水CODCr平均量873mg/L明显上升，通过调整工艺控制，2010年1月出水平均CODCr浓度较2009年12月有一定下降。
去除率有明显提高。
图22009年12月与2010年1月CODCr去除率对比图
由上图可以看出，2009年12月CODCr平均去除率为18.26%，而通过调整工艺操作后，2010年1月CODCr平均去除率提高到41.14%，效果十分明显。
4、 结论
4.1、通过对含油污水处理装置进水母管的现场监控，及时发现进入装置的冲击污水，并在第一时间采取控制调节罐液位，增加药剂投加量或更换无机等措施，减少对装置的进一步影响。
4.2、通过加强CAF设备的巡查力度，及
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