805综采定稿Word格式文档下载.docx
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95+1×
25型电缆沿805进顺分别供给工作面溜子、油泵及采煤机、转载机、备用油泵的组合开关。
（1140V）
以下是供电计算：
一、变压器容量选择：
1、1#变压器容量选择：
计算电力负荷总视在功率：
S=∑Pn×
Kr/cosФ
805综采工作面是一个按顺序启动的机械化工作面：
Kr=0.4+0.6×
Ps/∑Pn
=0.4+0.6×
125/476.6
=0.58
式中：
Kr－需用系数；
Ps－最大电动机功率；
∑Pn－所有电机功率之和。
取cosФ＝0.7
S=476.6×
0.58/0.7=395KVA
选用KBSGZY-630/6移变一台（6/0.69KV）
2、2#变压器容量选择：
计算电力负荷总视在功率：
200/932
=0.53
综采工作面取cosФ＝0.7
S=932×
0.53/0.7=706KVA
选用KBSGZY-1000/6移变一台（6/1.2KV）
二、按正常运行时，计算网络电压损失：
计算采煤机电机电压损失，电压损失由三部分组成。
∑⊿U％=⊿UT％+⊿U1％+⊿U2％
⊿UT％－变压器的电压损失百分数
⊿U1％－干线电缆中的电压损失百分数
⊿U2％－支线电缆中的电压损失百分数
1、变压器电压损失百分数
⊿UT％＝β（URcosФ+UXsinФ）
＝0.71×
（0.7×
0.78＋6.46×
0.63）
＝3.3％
β－变压器负荷系数;
β＝706/1000＝0.71
UR-变压器电阻压降百分数;
UR＝（⊿P/10S）％=（7000/10×
1000）％=0.7％
⊿P-变压器短路损耗；
查表：
⊿P＝7000
UK-变压器阻抗压降百分数;
查表：
UK=6.5％
UX2=UK2-UR2UX=6.46％
cosФ、sinФ－变压器负荷中的功率因数及对应正弦值
cosФ＝（200×
0.85×
2＋30×
2×
0.87＋125×
0.85＋264×
0.85）/932
＝0.78
sinФ＝0.63
2、支线电缆中的电压损失百分数
⊿U2％=PNL（R+XtanФ）/UN2×
100％
＝468×
103×
0.39×
（0.346＋0.078×
0.59）/（1140）2×
＝5.5％
cosФ＝0.85tanФ＝0.59
R-支线电缆每千米电阻0.346
X-支线电缆每千米电抗0.0.78
∑⊿U％为正常运行时，机组电动机的允许电压降，一般取10％
⊿U1％＝（10％＋UK％）-⊿UT％-⊿U2％
=16.5％-3.3％-5.5％
＝7.7％
选干线电缆截面95毫米2，按式
⊿U1％＝PNL（R+XtanФ）/UN2×
＝668×
0.44×
（0.23＋0.075×
＝6.1％＜7.7％
三、按机组电动机启动时校验电压降：
1、满足机组切割电机最小启动转矩的的最小启动电压为：
Ust,min=UN=1140×
＝798V
K—电动机的最小启动转矩倍数，取1.2；
a—电动机额定电压时的启动转矩与电动机额定转矩之比，矿用隔爆型电动机一般取2～2.5；
UN－电动机的额定电压；
此时机组切割电机实际的起动电流为：
Ist=Ist.NUst.min/Un=123×
6×
798/1140=516.6A
Ist.N、Un－电动机额定启动电流、额定电压
此时机组支线电缆的电压损失为：
△Ubl.st=IstLbl/rscAbl=1.732×
516.6×
390×
0.5/42.5×
70
＝59V
Lbl、Abl－支线电缆的长度，米；
截面积，毫米2；
－启动时的功率因数；
Ist－机组电机实际的起动电流
rsc－该电缆导电芯线的电导率，；
电机启动时,应满足启动器有足够的吸持电压：
U=Ust,min+△Ubl.st=798V+59V=857V
因为U＝857V＞70％UN=0.7×
1140=798V，满足起动器吸持电压的要求。
所以最后确定采煤机电动机端子的最小起动电压Ust.min=798V。
2、起动时电网各部分电压损失计算：
（1）、起动时机组支线电缆的电压损失：
Ist=516.6A;
△Ubl.st=59V
（2）、起动时干线电缆的电压损失：
△Ums.st=Lms【Ist+kde∑PN.re×
103/UN】/rscAms
＝440×
【×
0.5＋0.8×
400×
103/1140】/42.5×
95
=79V
Lms、rsc、Ams－干线电缆的长度、电导率，、截面积，毫米2；
Ist、－启动电动机的实际启动电流、启动时的功率因数；
kde－除启动电机外，其它启用电设备的需用系数；
∑PN.re－除启动电机外，其它启用电设备额定功率之和；
UN－用电设备的额定电压
（3）、起动时变压器的电压损失：
△UT..st=（U2N.T/100I2N.T）
【ur％（Ist+kde∑PN.re×
103/UN）+ux％（Ist+kde∑PN.re×
103tan/UN）】
＝（1140/100×
506）
【0.7％（516.6×
0.5+0.8×
664×
103/×
1140）+6.46％（516.6×
0.87+0.8×
0.6/×
1140）】
＝1V
U2N.T、I2N.T－变压器二次额定电压、额定电流；
tan－除启动电机外，其它用电设备加权平均功率因数角的正切值；
其它用电设备加权平均功率因数:
wm.re=（264×
0.85＋200×
0.83+75×
0.83）/664
=0.85
wm.re=0.51
tan=0.6
ur％-变压器电阻压降百分数;
ux％-变压器电抗压降百分数;
ur％＝（⊿P/10S）％=（7000/10×
S－变压器额定容量；
UK％-变压器阻抗压降百分数;
Ux2=UK2-Ur2UX=6.46％
其它符号含义与上式相同。
（4）、起动时低压电网的总电压损失：
△Ust=△UT..st＋△Ums.st＋
＝1+79+59
＝139V
3、按启动条件校验电缆截面：
启动时，电机端子上的启动电压应不小电机的最小启动电压，即
△U=U2N.T-△Ust=1140V-139V=1001V＞Ust.min=798V
因此所选电缆截面满足了起动条件的要求。
四、按电缆允许电流校验
1、工作面溜子干线电缆允许电流校验:
IN＝∑Pn×
Kx/1.732×
UN×
cosФ
=389×
0.8×
103/1.732×
1140×
0.85
=185A＜215A
故选用70mm2截面电缆（Ie=215A）
2、工作面机组干线电缆允许电流校验：
=543×
=258A＜285A
故选用95mm2截面电缆（Ie=285A）
3、2＃KBSGZY-1000/6移变低压侧电流折算到高压电流：
Ig2=Id×
Ud/Ug
=（185+258）×
1140/6000
=84A＜96A
2＃KBSGZY-1000/6移变高压侧额定电流（Ie=96A）
2#移变一次侧选用35mm2高压屏蔽电缆（Ie=148A）
4、805回顺一部皮带干线电缆允许电流校验：
=161.4×
660×
0.84
=135A＜215A
加权平均值cosФ＝（25×
0.85+11.4×
0.85+125×
0.83）/161.4=0.84
5、805回顺二部皮带干线电缆允许电流校验：
=138×
0.83
=116A＜175A
故选用50mm2截面电缆（Ie=175A）
加权平均值cosФ＝（13×
0.83）/138=0.83
6、805进顺低压660V系统干线电缆允许电流校验：
=１76×
0.6×
=110A＜175A
故选用50mm2电缆（Ie=175A）
加权平均值cosФ＝（25×
0.83×
12+13×
0.85）/176=0.84
7、1#KBSGZY-630/6移变低压侧电流折算到高压侧电流：
Ig1=Id×
=（135+116+110）×
660/6000
=40A＜60.6A
1#KBSGZY-630/6移变高压侧额定电流（Ie=60.6A）
1#移变一次侧选用35mm2高压屏蔽电缆（Ie=148A）
8、因Ig2=84A，故2＃BGP（50）-10高开选用Ie=200A的。
9、因Ig1=40A，故1＃BGP（50）-10高开选用Ie=100A的。
五、短路电流计算
1、1＃移动变压器二次出口端的短路电流计算
变压器二次出口端电压660V，容量630KVA，系统短路容量28MVA。
（井下各变电所短路容量已计算）
系统电抗XX=UP2/S=（6.3）2/28=1.42欧
6KV电缆L=0.78KM
高压电缆电阻、电抗：
R1=RL=0.588*0.78=0.5欧
X1=XL=0.078*0.78=0.06欧
变压器电阻、电抗：
查表得：
Rb=0.0056欧Xb=0.0415欧
∑R=R1/K2+Rb=0.5/92+0.0056=0.01欧
∑X=（XX+X1）/K2+Xb=（1.42+0.06）/92+0.0415=0.06欧
Z2=∑R2+∑X2Z=0.06欧
Id1=U/2Z=660/（2*0.06）=5500A
2、805回顺煤电钻短路电流计算
查表法：
换算电缆长度L=1166+20*3+20*11=1446M
Id2=641A
3、805进顺煤电钻短路电流计算
换算电缆长度L=1320M
Id2=561A
4、2＃移动变压器二次出口端短路电流计算
变压器二次出口端电压1200V，容量1000KVA，系统短路容量28MVA。
6KV电
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