钢管落地脚手架计算书Word文件下载.docx
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0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.1248
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
地区
浙江杭州市
安全网设置
半封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.45
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.2，0.9
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.68，0.51
计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
（0.033+Gkjb×
lb/（n+1））+1.4×
Gk×
lb/（n+1）=1.2×
（0.033+0.35×
0.85/2）+1.4×
3×
0.85/2=2kN/m
正常使用极限状态
q'
=（0.033+Gkjb×
lb/（n+1））+Gk×
lb/（n+1）=（0.033+0.35×
0.85/2）+3×
0.85/2=1.46kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×
2×
12=0.2kN·
m
σ=Mmax/W=0.2×
106/4490=44.62N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'
la4/（100EI）=0.677×
1.46×
10004/（100×
206000×
107800）=0.444mm
νmax＝0.444mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.67mm
3、支座反力计算
Rmax=1.1qla=1.1×
1=2.2kN
Rmax'
=1.1q'
la=1.1×
1=1.6kN
四、横向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=2.2kN
0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=1.6kN
=0.033kN/m
弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0×
106/4490=0.8N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图（mm）
νmax＝0.009mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm
Rmax=0.02kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=2.2kN≤Rc=0.8×
8=6.4kN
横向水平杆：
Rmax=0.02kN
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+la×
n/2×
0.033/h）×
H=（0.1248+1×
0/2×
0.033/1.3）×
25=3.12kN
单内立杆：
NG1k=3.12kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=（H/h+1）×
la×
lb×
Gkjb×
1/1/2=（25/1.3+1）×
1×
0.85×
0.35×
1/1/2=3.01kN
NG2k1=3.01kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=（H/h+1）×
Gkdb×
1/2=（25/1.3+1）×
0.17×
1/2=1.72kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
25=0.25kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.01+1.72+0.25=4.98kN
NG2k=NG2k1=3.01kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×
（njj×
Gkjj）/2=1×
（1×
3）/2=1.27kN
内立杆：
NQ1k=1.27kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
N=1.2×
（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
（3.12+4.98）+0.9×
1.27=11.33kN
（3.12+3.01）+0.9×
1.27=8.96kN
七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳不均匀系数α
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
抱合式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN）
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
吊环设置
分开设置
卸荷系数Kf
上部增加荷载高度（m）
3.6
脚手架卸荷次数N
第N次卸荷
卸荷点位置高度hx（m）
卸荷点净高hj（m）
钢丝绳上下吊点的竖向距离ls（m）
上吊点距内立杆下吊点的水平距离（mm）
上吊点距外立杆下吊点的水平距离（mm）
卸荷点水平间距（m）
24
450
1300
钢丝绳卸荷
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法（分开设置）
第1次卸荷验算
α1=arctan（ls/Hs）=arctan（3600/450）=82.87°
α2=arctan（ls/Hs）=arctan（3600/1300）=70.14°
钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5
P1=Kf×
KX×
N×
hj（n+1）/H×
HL/la=0.8×
1.5×
8.96×
1/25×
3/1=1.29kN
P2=Kf×
11.33×
3/1=1.63kN
钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sinα1=1.29/sin82.87°
=1.3kN
T2=P2/sinα2=1.63/sin70.14°
=1.73kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=1.73kN
绳夹数量：
n=1.667[Fg]/（2T）=1.667×
1.73/（2×
15.19）=1个≤[n]=3个
Pg=k×
[Fg]/α=9×
1.73/0.85=18.36kN
钢丝绳最小直径dmin=（Pg/0.5）1/2=（18.36/0.5）1/2=6.06mm
吊环最小直径dmin=（2A/π）1/2=（2×
[Fg]/（[f]π））1/2=（2×
1.73×
103/（50π））1/2=5mm
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径6.06mm，必须拉紧至1.73kN，吊环最小直径为5mm。
八、立杆稳定性验算
立杆截面抵抗矩W（mm3）
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
两步三跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.3=2.6m
长细比λ=l0/i=2.6×
103/15.9=163.52≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.3=3m
长细比λ=l0/i=3×
103/15.9=188.87
查《规范》表A得，φ=0.203
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×
（NG1k+NG2k）+1.4×
NQ1k）×
（hx1+（1-Kf）×
（Hx顶-hx1）+max[3.6，（1-Kf）×
hj顶]）/H=（1.2×
（3.12+4.98）+1.4×
1.27）×
（24+（1-0.8）×
（24-24）+max[3.6，（1-0.8）×
1]）/25=12.7kN
σ=N/（φA）=12700.12/（0.203×
424）=147.55N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
（NG1k+NG2k）+0.9×
（3.12+4.98）+0.9×
1]）/25=12.5kN
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.51×
1.32/10=0.11kN·
σ=N/（φA）+Mw/W=12503.05/（0.203×
424）+108626.49/4490=169.46N/mm2≤[f]=205N/mm2
九、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
2
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面面积Ac（mm2）
489
连墙件截面回转半径i（mm）
158
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
连墙件与扣件连接方式
双扣件
Nlw=1.4×
ωk×
h×
la=1.4×
0.68×
1.3×
1=7.41kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
（Nlw+N0）/（φAc）=（7.41+2）×
103/（0.99×
489）=19.39N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=7.41+2=9.41kN≤1×
12=12kN
十、立杆地基承载力验算
地基土类型
碎石土
地基承载力特征值fg（kPa）
240
地基承载力调整系数m
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