预应力混凝土课程设计预制预应力混凝土t梁设计大学论文Word格式.docx
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4、主要结构尺寸
主梁标准跨径Lk=32m，梁全长31.96m，计算跨径Lf=31.16m。
主梁高度h=1400mm，主梁间距S=2200mm，其中主梁上翼缘预制部分宽为1600mm，现浇段宽为600mm，全桥由5片梁组成。
桥梁横断面尺寸如图1所示。
5、施工方式
主梁采用预制方式施工，后张法施加预应力。
主梁安装就位后，现浇各梁间的60cm顶板接头混凝土。
最后进行桥面系施工。
图1桥梁横断面尺寸（单位：
cm）
6、内力计算结果摘录
表1恒载内力计算结果
截面
位置
距支点截面的距离x（mm）
预制梁自重
横向湿接段自重
二期恒载
弯矩
剪力
MG1PK
（kNm）
VG1PK
（kN）
MG1mK
VG1mK
MG2K
VG2K
支点
0.0
272.0
36.7
106.3
变截面
4700
1054.0
186.2
142.4
25.2
411.9
72.8
L/4
7790
1487.4
136.0
200.9
18.4
581.2
53.2
跨中
15580
1983.3
267.8
775.0
表2活载内力计算结果
A级车道荷载
人群荷载
最大弯矩
最大剪力
MQ1K
对应V
VQ1K
对应M
MQ2K
VQ2K
0.0
346.1
419.6
18.3
1082.0
216.4
253.9
1168.0
79.8
15.5
15.8
72.5
1413.6
167.2
196.1
1429.3
116.2
11.4
12.6
91.6
1877.8
79.6
109.4
1594.8
157.9
5.4
79.0
注：
（1）车辆荷载内力MQ1K、VQ1K中已计入冲击系数1+=1.1188。
（2）设表2中的汽车荷载效应为S，按学号顺序从1~100排列，第i号同学采用的汽车内力值Si为：
Si=S[1+（i–50）0.005]。
第2章设计内力及预应力筋设计
2.1设计内力计算及组合
2.1.1分项内力计算
设计用恒载内力如下：
我对应的序号是25，则S25=S[1+（25–50）0.005]=0.875S，计入系数后的活载内力计算结果如下：
表3活载内力计算结果
（kN×
m）
302.838
367.15
946.75
189.35
222.163
1022
1236.9
146.3
171.588
1250.638
1643.075
69.65
95.725
1395.45
79
2.1.2设计内力组合
（1）基本组合（用于承载能力极限状态计算）
（2）短期组合（用于正常使用极限状态计算）
（3）长期组合（用于正常使用极限状态计算）
各种使用情况的组合结果见下表：
表4荷载内力组合计算结果
截面位置
项目
基本组合Sd
短期组合Ss
长期组合SL
Md
Vd
Ms
Vs
Ml
Vl
942.10
622.78
530.59
1032.14
663.01
553.59
3343.19
623.18
2280.45
418.17
1978.71
358.10
3440.51
669.45
2320.24
439.0
2002.69
369.95
4582.88
466.48
3159.59
310.54
2758.20
264.47
4575.05
503.20
3143.59
327.56
2753.28
273.99
6249.91
103.64
4276.64
46.32
3713.63
26.47
5671.85
148.38
3978.19
69.06
3556.61
38.54
2.2预应力钢筋及普通钢筋估算
首先，根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。
为满足抗裂要求所需要的有效预加应力为：
gg
为荷载短期效应弯矩组合设计值，由表4查得；
估计钢筋数量时，可近似采用毛截面几何性质。
按给定的截面几何尺寸计算：
，，，，，
为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离，。
假设，则
由此得到
拟采用钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积为,抵抗强度标准值,张拉控制应力取，预应力损失按张拉控制应力的20%估计，
所需预应力钢绞线根数为：
，取36根.。
2.3预应力钢筋布置
采用4束9j15.2预应力束，HVM15-9型锚具，提供的预应力筋截面面积，采用80金属波纹管成孔，预留孔道直径为85mm。
预应力筋束的布置见下图2。
图2预应力筋束布置（尺寸单位：
mm）
预应力束的纵向曲线采用直线加抛物线的形式。
计算各截面预应力束的位置和倾角。
表4预应力筋束曲线要素表
钢束号编号
起弯点距跨中（mm）
曲线水平长度（mm）
曲线方程
1
15800
2
2000
13800
3,4
9000
6800
表5各计算截面预应力筋束的位置和倾角
计算截面
锚固截面
支点截面
变化点截面
L/4截面
跨中截面
截面距离跨中（mm）
10880
钢束到梁底距离（mm）
1200
1172.4
674.2
443.1
200
900
874.7
431.3
240.8
100
3，4
300
287.3
115.3
平均
675.0
655.4
334.0
221.0
125.0
钢束与水平线夹角（度）
7.2526
7.1516
4.9942
3.5758
0.0000
6.6430
6.5371
4.2746
2.7872
3.3703
3.2613
0.9318
5.1591
5.0528
2.7831
1.5907
0.0000
累计角度
0.1010
2.2584
3.6768
7.2526
0.1059
2.3684
3.8558
6.6430
0.1090
2.4385
3.3703
第3章主梁截面几何特征值计算
截面几何性质的计算需根据不同的受力阶段分别计算。
本算例中，主梁从施工到运营经历了如下几个阶段：
1、主梁混凝土浇注，预应力筋束张拉（阶段1）
混凝土浇注并达到设计强度后，进行预应力筋束张拉，此时管道尚未灌浆，因此，截面几何性质为计入非预应力受力钢筋的换算截面，但应扣除预应力筋预留孔道的影响。
该阶段顶板宽度为1600mm
2、灌浆封锚，吊装并现浇顶板600mm的连接段（阶段2）
预应力束张拉完成并进行管道灌浆、封锚后，预应力束参与全截面受力。
在将主梁吊装就位并现浇顶板600mm的连接段时，该段的自重由上一阶段截面承受，此时截面几何性质为计入了非预应力钢筋、预应力钢筋的换算截面性质。
该阶段顶板宽度仍为1600mm。
3、二期恒载及活载作用（阶段3）
该阶段主梁截面全部参与工作，顶板的宽度为2200mm，截面几何性质为计入了普通钢筋和预应力钢筋的换算截面性质。
各截面几何性质的计算结果列于下表。
表6全预应力构件各阶段截面几何性质
阶段
（mm）
阶段1：
1.04794
788.0
612.0
663.0
0.19641
0.32093
0.24925
0.29624
0.6071
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