异步电动机动态数学模型的建模与仿真Word下载.docx
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1．技术数据：
异步电动机额定数据：
PN=3kw,UN=380V,IN=6.9A,nN=1450r/min,fN=50Hz;
Rs=Ω,Rr=Ω,Ls=H,Lr=H,Lm=H;
J=,np=2
2．技术要求：
在以?
-is-?
s为状态变量的dq坐标系上建模
要求完成的主要任务:
1．设计内容：
（1）根据坐标变换的原理，完成dq坐标系上的异步电动机动态数学模型
（2）完成以?
s为状态变量的dq坐标系动态结构图
（3）根据动态结构图，完成异步电动机模型仿真并分析电动机起动和加载的过渡过程
（4）整理设计数据资料，完成课程设计总结，撰写设计说明书
2异步电动机动态数学模型
异步电动机动态数学模型的性质
他励式直流电动机的励磁绕组和电枢绕组相互独立，励磁电流和电枢电流单独可控，若忽略队励磁的电枢反应或通过补偿绕组抵消之，则励磁和电枢绕组各自产生的磁动势在空间相差π/2，无交叉耦合。
气隙磁通由励磁绕组单独产生，而电磁转矩正比于磁通与电枢电流的乘积。
不考虑弱磁调速时，可以在电枢合上电源以前建立磁通，并保持励磁电流恒定，这样就可以认为磁通不参与系统的动态过程。
因此，可以只通过电枢电流来控制电磁转矩。
在上述假定条件下，直流电动机的动态数学模型只有一个输入变量——电枢电压，和一个输出变量——转速，可以用单变量的线性系统来描述，完全可以应用线性控制理论和工程设计方法进行分析与设计。
而交流电动机的数学模型则不同，不能简单地采用同样的方法来分析与设计交流调速系统，这是由于以下几个原因。
（1）异步电动机变压变频调速时需要进行电压（或电流）和频率的协调控制，有电压（或电流）和频率两种独立的输入变量。
在输出变量中，除转速外，磁通也是一个输出变量。
（2）异步电动机无法单独对磁通进行控制，电流乘磁通产生转矩，转速乘磁通产生感应电动势，在数学模型中含有两个变量的乘积项。
（3）三相异步电动机三相绕组存在交叉耦合，每个绕组都有各自的电磁惯性，再考虑运动系统的机电惯性，转速与转角的积分关系等，动态模型是一个高阶系统。
因此，异步电动机的动态数学模型是一个高阶、非线性、强耦合的多变量系统。
异步电动机的三相数学模型
作如下的假设：
（1）忽略空间谐波，三相绕组对称，产生的磁动势沿气隙按正弦规律分布。
（2）忽略磁路饱和，各绕组的自感和互感都是恒定的。
（3）忽略铁心损耗。
（4）不考虑频率变化和温度变化对绕组电阻的影响。
无论异步电动机转子是绕线型还是笼型的，都可以等效成三相绕线转子，并折算到定子侧，折算后的定子和转子绕组匝数相等。
异步电动机三相绕组可以是Y连接，也可以是Δ连接。
若三相绕组为Δ连接，可先用Δ—Y变换，等效为Y连接。
然后，按Y连接进行分析和设计。
这样，实际电机绕组就等效成图2-1所示的定子三相绕组轴线A、B、C在空
间固定，转子绕组轴线a、b、c随转子旋转的三相异步电机物理模型。
图2-1三相异步电动机的物理模型
异步电动机的动态模型由磁链方程、电压方程、转矩方程和运动方程组成。
其中，磁链方程和转矩方程为代数方程，电压方程和运动方程为微分方程。
（1）磁链方程
异步电动机每个绕组的磁链是它本身的自感磁链和其它绕组对它的互感磁链之和，因此，六个绕组的磁链可用下式表示：
式中，是6×
6电感矩阵，其中对角线元素、、、、、是各有关绕组的自感，其余各项则是绕组间的互感。
（2）电压方程
三相定子的电压方程可表示为：
方程中，、、为定子三相电压；
、、为定子三相电流；
、、为定子三相绕组磁链；
为定子各相绕组电阻。
三相转子绕组折算到定子侧后的电压方程为：
（3）电磁转矩方程
式中，为电机极对数，为角位移。
（4）运动方程
式中，为电磁转矩；
为负载转矩；
为电机机械角速度；
为转动惯量。
坐标变换
坐标变换的基本思路
异步电动机三相原始动态模型相当复杂，简化的基本方法就是坐标变换。
异步电动机数学模型之所以复杂，关键是因为有一个复杂的电感矩阵和转矩方程，它们体现了异步电动机的电磁耦合和能量转换的复杂关系。
要简化数学模型，须从电磁耦合关系入手。
三相-两相变换（3/2变换）
三相绕组A、B、C和两相绕组之间的变换，称作三相坐标系和两相正交坐标系间的变换，简称3/2变换。
图2-2三相坐标系和两相正交坐标系中的磁动势矢量
ABC和两个坐标系中的磁动势矢量，将两个坐标系原点重合，并使A轴和轴重合。
按照磁动势相等的等效原则，三相合成磁动势与两相合成磁动势相等，故两套绕组磁动势在αβ轴上的投影应相等，因此
写成矩阵形式
按照变换前后总功率不变，匝数比为
则三相坐标系变换到两相正交坐标系的变换矩阵
两相正交坐标系变换到三相坐标系（简称2/3变换）的变换矩阵
静止两相-旋转正交变换（2s/2r变换）
从静止两相正交坐标系αβ到旋转正交坐标系dq的变换，称作静止两相-旋转正交变换，简称2s/2r变换，其中s表示静止，r表示旋转，变换的原则同样是产生的磁动势相等。
图2-3静止两相正交坐标系和旋转正交坐标系中的磁动势矢量
旋转正交变换阵
静止两相正交坐标系到旋转正交坐标系的变换阵
旋转正交坐标系到静止两相正交坐标系的变换阵
定子旋转变换阵
转子旋转变换阵
电压方程
磁链方程
转矩方程
旋转变换是用旋转的绕组代替原来静止的定子绕组，并使等效的转子绕组与等效的定子绕组重合，且保持严格同步，等效后定、转子绕组间不存在相对运动。
旋转正交坐标系中的磁链方程和转矩方程与静止两相正交坐标系中相同，仅下标发生变化。
从表面上看来，旋转正交坐标系中的数学模型还不如静止两相正交坐标系的简单，实际上旋转正交坐标系的优点在于增加了一个输入量ω1，提高了系统控制的自由度。
状态方程
旋转正交坐标系上的异步电动机具有4阶电压方程和1阶运动方程，因此须选取5个状态变量。
可选的状态变量共有9个，这9个变量分为5组：
①转速；
②定子电流；
③转子电流；
④定子磁链；
⑤转子磁链。
转速作为输出变量必须选取。
其余的4组变量可以任意选取两组，定子电流可以直接检测，应当选为状态变量。
剩下的3组均不可直接检测或检测十分困难，考虑到磁链对电动机的运行很重要，可以选定子磁链或转子磁链。
状态方程为状态变量。
状态变量
输入变量
输出变量
输出方程
转子电磁时间常数
电动机漏磁系数
根据以上公式绘制动态结构图如图：
图2-4为状态变量在dq坐标系中动态结构图
3模型建立
ACMotor模块
根据图2-4的动态结构图，用MATLAB/SIMULINK基本模块建立在dq坐标系下异步电动机仿真模型ACMotor模块。
ACMotor模块图如图3-1。
根据图2-4计算参数为：
ω
搭建ACmoter模块如下图所示：
图3-1ACmotor模块
坐标变换模块
3/2transform模块
根据静止两相正交坐标系到旋转正交坐标系的变换阵
则有Usa=***Uc，Usb=**Uc
其中Ua，Ub，Uc为三相坐标系下的输入电压，Usa和Usb为静止两相正交坐标下的电压。
搭建模块如下图：
图3-23/2transform模块
2s/2rtransform模块
根据定子旋转变换阵
则有Usd=cosUsa+sinUsb，Usq=-sinUsa+Usb
其中Usa和Usb为静止两相正交坐标下的电压，Usd和Usq为两相旋转坐标系下的电压。
为d轴与a轴的夹角。
搭建模块如下图:
图3-32s/2rtransform模块
2r/2stransform模块
根据旋转正交坐标系到静止两相正交坐标系的变换阵
则有Isa=cosIsd-sinIsq，Isb=sinIsd+cosIsq
其中Isa和Isb为静止两相正交坐标下的电压，Isd和Isq为两相旋转坐标系下的电压。
图3-42r/2stransform模块
2/3transform模块
两相正交坐标系变换到三相坐标系（简称2/3变换）的变换矩阵
则有Ia=,Ib=+,Ic=其中Ia，Ib，Ic为三相坐标系下的输入电流，Isa和Isb为静止两相正交坐标下的电流。
搭建模块如下图：
图3-52/3transform模块
3/2rtransform模块
若由三相坐标系直接变换到两相旋转坐标系下，得到其坐标变换矩阵为:
搭建仿真模型为
图3-63/2rtransform模块
仿真原理图
在进行异步电动机仿真时，以为状态变量的dq坐标系中的状态方程为内核，在外围加上坐标变换和状态变换，就可得到在dq坐标系下的仿真结果。
仿真原理图如图所示。
图3-7仿真原理图
参数设置
其中有5个输入参数：
三相正弦交流电压Usa，Usb，Usc，同步转速ω1，负载转矩Tl。
三相正弦交流电压幅值均为380V，频率为100*piHZ，相角分别为0、-2*pi/3、2*pi/3，同步转速为常数100*pi,
因此设定三相正弦交流电压参数如下图所示：
图3-8Ua参数设置图
图3-9Ub参数设置图
图3-10Uc参数设置图
根据，
额定负载转矩为因此负载转矩为阶跃信号，设定阶跃时间为1s，阶跃初始值为0，终值为，如下图所示：
图3-11Tl参数设置图
4仿真结果及分析
由图3-7仿真原理图进行仿真，观察输出波形图如下：
图4-1电磁转矩与转速输出结果图
其局部放大结果如下图所示：
图4-2电磁转矩与转速输出结果局部图
由局部放大图可发现当负载转矩为额定转矩时，转速
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