挡土墙课程设计计算书汇总Word格式.docx
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0.25
填料与墙背摩擦角6
拓
墙背坡度
基础顶面埋深（m）
0.80
砌筑材料
M5浆砌
MU50片石
地基土类别重度
Yj（kN/m3）
密实砂类土
21
砌筑材料的重度
笃（kN/m3）
23
地基土承载力特征值
fa（kN）
400
地基坡度tana0
0.20
基底与地基土摩擦系
数卩i
0.40
圬工砌体间的摩
擦系数卩
0.70
地基土摩擦系数叫
公路等级及荷载强度
片石砂浆砌体强度设计值
公路等级
一级
抗压fed（MPa）
0.71
汽车何载标准
公路I-级
轴心抗拉ftd（MPa）
0.048
墙顶护栏荷强度
2qL（kN/m）
7
弯曲抗拉ftmd（MPa）
0.072
直接抗剪fvd（MPa）
0.120
已建挡土墙的截面尺寸见图1,试按本细则的规定对其进行验算:
（2）挡土墙自重及重心计算：
取单位墙长（1m），如图2虚线所示，将挡土墙截面划分为三部分，截面各部分对应的墙体重量为：
G=11.205.01=138.00（KN）
G271.500.51=17.25（KN）
G3*1.500.29/2=5.00（KN）
B1=1.2m
截面各部分的重心至墙趾（：
i）的距离:
乙=0.30.50.25（50.251.2）/2=1.65（m）
Z2=0.50.25/21.5/2=0.81（m）
Z3=（1.51.43）/3=0.98（m）
单位墙长的自重重力为：
G0=G1G2G3=160.25（kN）
全截面重心至墙趾的距离：
Z°
=（Z1G1Z2G2Z3G3）/G。
=1.54（m）
（3）后踵点界面处，墙后填土和车辆荷载所引起的主动土压力计算按本细则表4.2.5的规定，当墙身高度为5m时，附加荷载标准值：
q=16.25（kN/m2）
因基础埋置较浅，不计墙前被动土压力。
当采用库仑土压力理论计算墙后填土和车辆荷载引起的主动土压力时候，计算图式如图3所示：
1.2m
图3挡土墙土压力计算图式
按本细则附录A.0.3条所列土压力计算公式，计算结果如下:
:
二arctan（-0.25）=-14.04
'
■二：
、=35-14.0435/2=38.46
因d=0，故A=-tan：
二0.25
tan「-tan'
-..（cot，tan）（tan'
-A）
二-tan38.46..（cot35tan38.46）（tan38.460.25）=0.73门-36.11
hi0
tantan
墙顶至后踵点（。
2）的墙背高度为：
H=5.79（m）
2ho
1丄"
叽「亠十。
HH5.79
11
后踵点土压力为：
EK.K1H2190.161.305.792=66.24（kN/m）
2a2
单位墙长（1m）上土压力的水平分量：
E=Ecos（二川，）1=66.24cos（-14.0417.5）1=66.12（kN）
单位墙长（1m）上土压力的竖直分量：
Ev=Esin（：
、•）1=66.24sin（—14.0417.5）1=4.00（kN）
土压力水平分量的作用点至墙趾的距离:
土压力竖直分量的作用点至墙趾的距离：
Zx二B4—（Zy：
H）tan：
=1.43-（1.860.29）tan（-14.04）=1.97（m）
（4）按基础宽、深作修正的地基承载力特征值f
基础最小深（算至墙趾点）：
h埋=0.8H2=0.80.5=1.30（m）-1.0（m），
符合基础最小埋深的规定；
但h埋:
3.0（m），且基础宽度B,=1.43：
：
2.0（m）,
所以修正后的地基承载力特征值f「等于地基
承载力特征值f-.0
按本细则表5.2.8的规定，当采用荷载组
合H时，地基承载力特征值提高系数
K=1.0,
故f1=1.0400=400（kPa）
验算地基承载力时，计入作用在挡土墙顶
面的护栏荷载强度qL与车辆附加荷载标
准值q,
基底应力计算的力系图可参见图4.
（五）基底合力的偏心距验算：
按本细则5.2.1条的规定：
在地基承载力计算中，基础的作用效应取正常使用极限状态下作用效应标准组合。
作用于基底形心处的弯矩：
Mk
=G0汇］z0—字］+qL汉0.5汇"
l.925
（143、（029\
+4.00汇1.97—^i—66.12汽1.86+—i=29.48（kNm）I2丿i2丿
作用于倾斜基底的垂直力：
Nk=G0（qL0.5q0.7Eylcos0Exsin0
60.25（70.516.250.7）4.00丨cos11.3166.12sin11.31
=18861［kN）
倾斜于基底合力的偏心距为:
偏心距验算符合本细则表5.2.4及公式（5.2.2-4）的规定
（六）地基承载力验算：
有本细则公式（522）可算得:
Pmax
6e°
1.46
0156二212.00（kPa）
_Nk
B41
pmin
6e
0156；
」46.37（kPa）
GL
□■q=7kN/m
基底最大压应力与地基承载力特征值比较:
Pmax=212.00（kPa）：
f：
=400（kpa）
地基承载力验算通过。
E
图5沿挡土墙基底平面滑动稳定性验算图式
（7）挡土墙及基础沿基底平面、墙踵处地基水平面的滑动稳定验算：
按本细则5.2.1条规定：
计算挡土墙及地基稳定时，荷载效应应按承载能力极限状态下的作用效应组合。
（1）沿基地平面滑动的稳定性验算（图5）
不计墙前填土的被动土压力，即Ep=0，计入作用于墙顶的护栏重力。
①滑动稳定方程应符合：
1.1GQdEyExtanoJ'
gGQ^jta%-0
按本细则表4.1.7规定，土压力作用的综合效应增长对挡土墙结构起不利作用时，qi=1.4,则有：
1.1（160.2570.5）1.4（4.0066.120.2）0.41.1（160.2570.5）1.44.00】
0.2-1.466.12=26.2（kN）0
符合沿基底倾斜平面滑动稳定方程的规定。
⑦抗滑动稳定系数：
N-G0EyqL0.5=160.254.0070.5=167.75（kN）
1X（N+Extana。
）%（167.75+66.12汇0.2）>
<
0.4o
Kc2.22
Ex—Ntana066.12—167.75汉0.2
本细则表5.3.5规定，荷载组合II时，抗滑动稳定系数Kc1.3，故本例
沿倾斜基底的抗滑动稳定系数，符合本细则的规定。
（2）沿过墙踵点水平面滑动稳定性验算（见图6）
计入倾斜基底与水平滑动面之间的土楔的重力N，砂性土粘聚力c=0
N=1.430.2921/2=4.35（kN）
（1.1GQ1Ey）S-Q1Ex0
即：
计算结果符合滑动稳定方程的规
^定。
图竹沿墙踵点水平面滑动稳定性验算图式
Kc
（N：
N）%（160.2570.54.004.35）0.8
==2.08>
1.3E66.12
符合本细则抗滑动稳定系数的规定
（八）挡土墙绕墙趾点的倾覆稳定验算不计墙前填土的被动土压力：
（1）倾覆稳定方程应符合：
0.8GZ。
•Q,EyZx-ExZy）•0即:
0.8（160.251.547.00.51.925）1.4（4.001.97-66.121.86）41.67（kNm）0,
计算结果符合倾覆稳定方程的规定。
（2）抗倾覆稳定系数：
a
迤1.5470.51.925）4.°
01.97=2.06
GZ°
EyZx
（9）挡土墙身正截面强度和稳定验算取基顶截面为验算截面：
（1）基顶截面压力计算（图7）
由墙踵点土压力的计算结果：
K=0.16,ho=0.86（m）；
基顶截面宽度：
Bs=B2-1.20（m）；
基顶截面处的计算墙高为：
H=5.0（m）。
按:
=1.34；
J
基顶处的土压力为：
KaK,H190.161.3452=50.92（kN/m）
22
Ex=Ecos（―）=50.92cos（-14.0417.5）=50.83（kN）
单位墙长（1m）上土压力的竖直分量:
Eysin（：
）二50.92sin（-14.0417.5）3.07（kN）
土压力水平分量的作用点至基顶截面前缘的力臂长度:
土压力竖直分量的作用点至基顶截面前缘的力臂长度：
Zx^Bs—H^an：
-1.20-1.88tan（—14.04）=1.67（m）
（2）基顶截面偏心距验算：
截面宽度：
Bs二B2=1.20（m）
取单位墙长（1m），基顶截面以上墙身自重：
Ns=138.00（kN）
墙身重心至验算截面前缘力臂长度：
Zy=（BsH1tan：
）/2=1.2-5tan（-14.04）】/2=1.23（m）
墙顶防撞护栏重量换算集中力：
WFl0.5=70.5=3.50（kN）
护栏换算集中力至验算截面前缘的力臂长度：
Zl=0.25-H1tan」-1.50（m）
Ng=NsNl=1383.5=141.50（kN）,NQ1=Ey=3.07（kN）
按本细则公式（6.3.5）计算，查表6.3.5-1取综合数应组合系数・zc=1.0,
并按表4.1.7的规定，取荷载分项系数g=12qi=14截面形心上的竖向
力组合设计值为：
Nd・-zc（GNGQ1NQ1）=1.0（1.2141.51.43.07）=174.10（kN）
基底截面形心处，墙身自重及护栏重量作用的力矩：
BsBs
Mg=Ns（Zs-）Nl（Zl-）
-138（1.23-0.6）3.5（1.5-0.6）90.09（kNm）
（Bs、
Me=EyZx—-|—ExZy=3.07x（1.67—0.6
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