建筑结构例题Word文档下载推荐.docx
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主梁截面高度h=l/15~l/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取h=650mm；
截面宽度b=（1/3~1/2）h=217~325mm，取b=300mm。
3.板的设计
（1）板荷载计算
1）永久荷载标准值：
水磨石面层0.65kN/m2
80mm厚钢筋混凝土板0.08m×
25kN/m3=2.0kN/m2
20mm厚石灰砂浆摸底0.02m×
17kN/m3=0.34kN/m2
小计gk=2.99kN/m2
2）可变荷载标准值：
qk=6.0kN/m2
3）荷载组合设计值：
永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0kN/m2，可变荷载分项系数取1.3。
板的荷载组合设计值：
p=γGgk+γQqk=1.2×
2.99+1.3×
6=11.4kN/m2
（2）板的计算简图
次梁截面为200mm×
500mm，现浇板在墙上支承长度取120mm。
板按塑性内力重分布方法设计，则板的跨度为：
边跨l01=ln1+h/2=2200-200/2-120+80/2=2020mm＜ln1+a/2=2040mm，取l01=2020mm；
中间跨l02=ln2=2200-200=2000mm。
图2.30板计算简图
跨度相差（2020-2000）/2000=1%＜10%，可按等跨连续板计算，取五跨。
以1m宽板带作为计算单元，计算简图如图2.30所示。
（3）板弯矩设计值
由表2.2可知，板的弯矩系数αm分别为：
边跨内1/11；
离端第二支座-1/11；
中间支座-1/14；
中间跨内1/16。
故
边跨跨中弯矩M1=-MB=pl012/11=11.4×
2.022/11=4.23kN·
m；
中间支座弯矩MC=-pl022/14=-11.4×
2.02/14=-3.26kN·
中间跨跨内弯矩M2=M3=pl022/16=11.4×
2.02/16=2.85kN·
m。
（4）板的正截面受弯承载力计算
对于一类环境，C25混凝土，板的保护层厚度为15mm，板厚80mm，h0=80-20=60mm；
α1=1.0，fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2；
HPB235钢筋，fy=210N/mm2。
板的计算过程列于表2.5。
表2.5板的配筋计算
截面
1
B
2
C
弯矩设计值/（kN·
m）
4.23
-4.23
2.85
-3.26
0.0987
0.0665
0.0761
0.1042
0.0689
0.0792
轴线
①~②
⑤~⑥
计算配筋/mm2
354
234
269
实际配筋/mm2
Φ10＠200
As=393
Φ8/10＠200
As=322
②~④
0.8×
234=187
269=215
Φ8/10＠180
As=358
Φ8＠180
As=279
注：
对轴线②~④间的板带，跨内截面2、3和支座截面C的设计弯矩考虑内拱作用可折减20%；
为方便近似对钢筋面积折减20%。
计算结果表明，支座截面的相对受压区高度ξ均小于0.35，满足弯矩调幅的要求。
尚应验算板最小配筋率的要求，板配筋率为As/bh=279/（80×
1000）=0.35%，此值大于0.45ft/fy=0.27%，同时大于0.2%，符合最小配筋率的要求。
（5）绘制板的施工图
本例板采用弯起式配筋。
因q/g＝2.2＜3，支座钢筋弯起点离支座边距离ln／6＝333mm，取350mm；
弯起钢筋延伸长度a=ln/4=500mm。
分布钢筋采用Φ8＠250，As=201mm2，大于受力钢筋的15％；
与主梁垂直的附加负筋采用Φ8＠200，伸人板中的长度取l0/4＝500mm；
板角配置5Φ8双向附加构造负筋，伸出墙边l0/4＝500mm；
长跨方向的墙边配置Φ8＠200，伸出墙边长度应满足≥l0/7=289mm，取300mm；
短跨方向的墙边除了利用一部分跨内弯起钢筋外，中间板带另配置Φ8＠360，边板带另配置Φ8＠400，伸出墙边300mm。
板的配筋如图2.31。
图2.31板配筋图
4.次梁的设计
次梁的计算单元宽度为2.2m。
按塑性内力重分布方法设计。
根据车间的实际使用情况，楼盖次梁和主梁的可变荷载不考虑从属面积的荷载折减。
（1）次梁荷载计算
板传来永久荷载2.99×
2.2kN/m=6.578kN/m
次梁自重0.2×
（0.5-0.08）×
25kN/m=2.10kN/m
次梁粉刷0.02×
2×
17kN/m=0.286kN/m
小计gk=8.964kN/m
qk=6.0×
2.2=13.2kN/m
8.964+1.3×
13.2=27.92kN/m
（2）次梁计算简图
图2.32次梁计算简图
主梁截面为300mm×
650mm，次梁在墙上支承长度为240mm。
按塑性内力重分布方法设计，则次梁的跨度为：
对于边跨
l01=ln1+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm＜1.025ln1=1.025×
6330=6488mm，取l01=6450mm；
中间跨l02=ln2=6600-300=6300mm。
跨度相差（6450-6300）/6300=2%＜10%，可按等跨连续梁计算，取五跨。
计算简图如图2.32所示。
（3）次梁内力计算
由表2.2、表2.4可分别确定次梁的弯矩系数和剪力系数。
弯矩设计值：
M1=-MB=pl012/11=27.92×
6.452/11=105.59kN·
m
MC=-pl022/14=-27.92×
6.32/14=-79.15kN·
M2=M3=pl022/16=27.92×
6.32/16=69.26kN·
剪力设计值：
VA=0.45pln1=0.45×
27.92×
6.33=79.53kN
VBl=0.60pln1=0.60×
6.33=106.04kN
VBr=0.55pln2=0.55×
6.30=96.74kN
VC=0.55pln2=0.55×
（4）次梁正截面承载力计算
正截面承载力计算时，跨内截面按T形截面计算，翼缘宽度按如下方法确定：
；
又，故取。
支座截面按矩形截面计算；
一类环境梁的保护层厚度要求为25mm；
跨内截面钢筋单排布置（h0=465mm），支座截面钢筋双排布置（h0=440mm）。
次梁正截面计算过程列于表2.6。
经判别跨内截面均属于第一类T形截面。
表2.6次梁正截面受弯承载力计算
105.59
-105.59
69.26
-79.15
或
0.0187
0.2292
0.0122
0.1718
0.0189
0.2641
0.0123
0.1898
767
922
499
663
选配钢筋/mm2
318（弯1）
As=763
214+218+116（弯）
As=1018
214+116（弯）
As=509
116（弯）+118+214
As=764
计算结果表明，支座截面的相对受压区高度ξ均小于0.35，满足弯矩调幅的要求；
As/bh=509/（200×
500）=0.51%，此值大于0.45ft/fy=0.19%，同时大于0.2%，符合最小配筋率的要求。
（5）次梁斜截面受剪承载力计算
1）验算截面尺寸。
，因，
故截面尺寸满足要求。
2）计算所需箍筋。
计算支座B左侧截面，采用Φ8双肢箍，按下式计算：
调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增大20%。
现调整箍筋间距s=0.8×
418=334mm，大于箍筋最大间距200mm，最后取s=200mm。
为了方便施工，沿梁长箍筋间距不变。
3）验算配箍率。
弯矩调幅时要求的箍筋下限为0.3ft/fyv=0.3×
1.27/210=0.18%，实际配箍率ρsv=Asv/（bs）=101/（200×
200）=0.25%，满足最小配箍率的要求。
（6）绘制次梁施工图
支座截面第一批钢筋切断点离支座边ln/5+20d=6300/5+20×
18=1620mm，取1650mm。
第二批钢筋切断点离支座边ln/3=2110mm，取2200mm。
支座截面的214兼架力筋，超过受力筋的25%，伸入边支座的长度la=（0.14×
300/1.27）d=33d；
下部纵向钢筋在中间支座的锚固长度las≥12d；
由于边支座的剪力小于0.7ftbh0=82.7kN，故下部纵向钢筋在边支座的锚固长度las≥5d，实际锚固伸入梁端一个保护层处。
因次梁的腹板高度hw=465-80=385mm＜450mm，故不需在梁的两侧配置纵向构造筋。
次梁配筋如图2.33。
图2.33次梁配筋图
5.主梁的设计
主梁的计算单元6.6m，按弹性方法设计。
（1）主梁荷载计算
为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来永久荷载8.964×
6.6kN=59.16kN
主梁自重（包括粉刷）
（0.65-0.08）×
0.3×
2.2×
25kN+2×
0.02×
17kN=10.26kN
永久荷载标准值：
Gk=59.16+10.26kN=69.42kN
可变荷载标准值：
Qk=13.2×
6.6kN=87.12kN
（2）主梁的计算简图
主梁按连续梁计算，端部支承在砌体墙上，支承长度370mm；
中间支承在400mm×
400mm的混凝土柱上。
其计算跨度：
图2.34主梁计算简图
边跨ln1=6600-120-200=6280mm，因为0.025ln1=0.025×
6280=157mm＜a/2=370/2=185mm，取l01=1.025ln1+b/2=1.025×
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