内蒙绥满25标跨铁路现浇箱梁施工计算书Word格式.docx

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5、滨洲铁路段支架结构计算54

5.1、翼板支架结构计算54

5.2、底板支架结构计算54

5.3、纵向贝雷梁检算54

5.4、支墩受力验算58

5.5、基础系梁计算63

5.6、独立扩大基础计算67

6、贝雷纵梁支点处加强处理67

7、非跨铁路段落地满堂碗扣支架结构计算68

7.1、翼板支架结构计算68

7.2、普通段底板支架结构计算69

7.3、暗箱梁段底板支架结构计算76

1、设计依据

1.1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

1.2、《竹编胶合板》（GB/T13123-2003）

1.3《木结构设计规范》（GB50009-2001）

1.4、《钢结构设计规范》（GB50009-2001）

1.5、《建筑地基基础设计规范》（GB50009-2001）

1.6、《混凝土结构设计规范》（GB50009-2001）

1.7、绥满国道主干线博克图至牙克石段高速公路设计文件

2、工程概况

牙克石西互通立交桥跨铁路部分桥孔布置为主线桥（50.15+46.5+50.15）m，D匝道桥（50.15+48+50.15）m预应力砼连续梁，主线桥长146.8m、D匝道桥长148.3m。

主线桥梁体为单箱双室，D匝道桥梁体为单箱单室，均为等高度，等截面箱梁。

箱梁梁高2.9m，主线桥箱梁顶板宽12.8m，顶板厚25cm，局部45cm，底板厚22cm~42cm变化，腹板厚由50cm渐变为70cm。

D匝道桥梁宽8.5m，顶板厚25cm，局部45cm，底板厚22cm~42cm变化，腹板厚由50cm渐变为70cm。

箱梁为C50砼，梁体砼设计为连续灌注，现场拟采用两次分层灌注箱梁，首先施工底板及腹板，然后施工顶板。

3、箱梁现浇支架施工方案

上跨大雁铁路部分箱梁长36m、上跨滨州铁路部分箱梁长24m，与既有铁路交角41度，均位于箱梁普通段，采用钢管支墩承托贝雷梁架空铁路运营通道，本跨其余采用碗扣满堂支架。

采用贝雷梁结合碗扣式脚手架作为现浇支架纵向承重结构，大雁铁路段在横桥向布置22排单层不加强贝雷梁，滨州铁路段在横桥向布置22排单层加强贝雷梁，在外腹板下布置3片贝雷梁，内腹板下布置4片贝雷梁，间距0.3m，在其余部分贝雷片间距0.9m，贝雷梁间采用连接件在横桥向连成整体。

在贝雷片纵梁上每隔90cm横向布置一根I10工字钢，其上布置碗扣式脚手架，脚手架上横向布置100×

150mm方木,横向方木上布置纵向100×

150mm方木，方木上布置δ=15mm的竹胶合板。

跨滨州铁路边支墩及跨大雁铁路中支墩贝雷梁下横向用HN588型钢将上部荷载传至钢管立柱，其余支墩贝雷梁下横向用HN500型钢将上部荷载传至钢管立柱每个托架支点横向布置7--13根φ600×

8mm钢管立柱，边支墩立柱支与120cm（宽）×

80cm（高）钢筋混凝土系梁上，基础为φ100cm钻孔桩基础，中支墩立柱支与220cm（宽）×

100cm（高）钢筋混凝土条基上。

主线桥地质情况：

标高646.7--643.1处为亚粘土，σ=180kpaτ=65kpa；

标高643.1--641.4处为粉砂，σ=150kpaτ=35kpa；

标高641.4--631.3处为圆砾土，σ=500kpaτ=120kpa；

4、大雁铁路段支架结构计算

绥满国道穿越大雁铁路四股道，与线路交角410，贝雷梁托架长36m，拟拆除大雁铁路二线轨道，设置托架基础，采用两跨16.5m+19.5m连续梁，其中边支墩设置在基坑围护结构的系梁及独立明挖扩大基础上，中支墩设置在条形明挖扩大基础上,采用允许应力法计算．

4.1、翼板支架结构计算

（1）、底模板计算：

、竹胶板技术指标以及力学性能：

根据《竹编胶合板》（GB/T13123-2003）查得，15mm厚光面竹胶板厚型Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×

103MPa；

密度取。

由于翼板处方木按中心间距45cm纵向布设，实际计算考虑方木实体宽度10cm，即模板计算跨径取：

L=35cm；

取1m宽模板进行计算．

又模板单位宽（1m）面板截面参数：

惯性矩：

截面抵抗矩：

、荷载计算：

a.钢筋砼自重取26KN/m3，

砼产生的面荷载标准值：

q1=[（0.2+0.45）/2]*26＝8.45KN/m2；

b.模板自重产生的荷载标准值：

q2=0.015*10=0.15KN/m2；

c.施工人员及机具荷载：

q3=2.5KN/m2；

d.振捣砼产生的荷载：

q4=2.0KN/m2；

则取1m宽分析线荷载为：

q强=（8.45+0.15）+（2.5+2.0）＝13.1KN/m

q刚=8.45+0.15＝8.6KN/m

、计算模型：

按0.35m+0.10m+0.35m三跨连续梁建模计算模板强度及刚度

④、计算结果：

强度分析：

，满足要求

刚度分析：

翼板处模板强度、刚度均满足要求。

（2）、翼板处底模下方木检算：

竹胶板下纵向方木采用100×

100mm的东北落叶松方木,横向间距45cm,其下方木横向布置,纵向间距90cm

、方木技术指标以及力学性能：

查《路桥设计计算手册》得，东北落叶松，顺纹弯应力[σw]=14.5N/mm2弯曲剪应力[τ]=2.3MPaE=10000N/mm2

依最大三跨0.9m连续梁计算方木强度及挠度：

又方木的截面参数：

由上一节模板分析可知转递到方木的线荷载如下

q强=17.04×

0.45＝5.9KN/m

q刚=8.6×

0.45＝3.87KN/m

由于方木下面分配梁按0.9m间距布置，故方木建模按三跨0.90m连续梁分析如下：

方木的强度、刚度均满足要求。

（3）、100×

150方木分配梁检算：

其100×

100方木下横向布置100×

150方木,纵向间距90cm，方木置于钢管顶托上，钢管横向间距90cm。

、100×

150方木技术指标以及力学性能：

方木下分配梁统一采用100×

150方木。

计算按照最大跨距为0.9m的三跨连续梁荷载计算。

100×

150方木技术指标：

E=1×

104N/mm2I=2.8×

107mm4W=3.75×

105mm3

fm=14.5N/mm2

由前面模板分析可知转递到100×

150方木的线荷载如下

q强=13.1×

0.9＝15.34KN/m

0.9＝8.06KN/m

由于翼板处100×

150方木下面钢管支撑横向间距0.9m布置，按三跨0.9m连续梁建模如下：

150方木的强度、刚度均满足要求。

（4）、碗扣架检算：

①荷载计算

翼缘混凝土下采用碗扣支架,间距90×

90cm,由100×

150方木分配梁检算得

R1=R4=5.6KNR2=R3=15.3KN

②计算模型

③计算结果：

根据《桥涵》中对碗扣支架分析可知，当横杆步距为0.6m时，单根立杆稳定允许荷载设计值为40KN；

所以有立杆在翼板承受的荷载为:

Rmax=15.5KN＜[N]=40KN

故碗扣支架在翼板处满足要求。

4.2、底板支架结构计算

15mm竹胶板下纵向设100×

150mm方木,腹板下间距30cm,空腔下间距45cm,其下设横向100×

150mm方木,间距90cm,横向方木下设碗扣式脚手架，脚手架落在10#工字钢分配梁上，工字钢分配梁横向设置，90cm一道，工字钢分配梁下为纵向贝雷梁。

（1）、底模计算：

150mm方木,腹板下间距30cm,空腔下间距45cm

静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×

密度：

。

钢筋砼自重取26KN/m3，

a.腹板处砼产生的面荷载标准值：

q1=2.9*26＝75.4KN/m2；

空腔处砼产生的面荷载标准值：

q1=0.47*26＝12.22KN/m2；

c.施工人员及设备荷载标准值：

d.振捣砼产生的荷载标准值：

则取1m宽胶合板线荷载为

腹板处

q强1=（75.4+0.15）+（2.5+2.0）＝80.05KN/m

q刚1=75.4+0.15＝75.55KN/m

空腔处

q强2=（12.22+0.15）+（2.5+2.0）＝16.87KN/m

q刚2=12.22+0.15＝12.37KN/m

实腹板处模板强度、刚度均满足要求。

（2）、底模下100×

150mm纵向方木检算：

150mm的东北落叶松方木,腹板下横向间距30cm,空腔下横向间距45cm,其下设100×

150mm的东北落叶松方木,横向布置,纵向间距90cm.

q强1=80.05×

0.3=24.02KN/m

q刚1=75.55×

0.3=22.67KN/m

q强2=16.87×

0.45=7.59KN/m

q刚2＝12.37×

0.45=5.57KN/m

取腹板处方木的线荷载q强1=24.02KN/m进行结构计算

组合应力图

剪应力图

变形图

，

　　满足要求

（3）、底模下100×

150mm横向方木检算：

150mm的纵向方木下横向方木采用100×

150mm的东北落叶松方木,底板下纵向间距90cm,下设碗扣支架.

0.9=72.05KN/m

0.9=68KN/m

0.9=15.2KN/m

0.9=11.13KN/m

支反力图

故其方木的强度、刚度均满足要求。

（4）、底板下碗扣支架计算

碗扣支架高2.4米，横杆步距0.6米，立杆纵向间距0.9米，横向间距2×

0.3m+5×

0.6m+2×

0.3m.

、碗扣支架技术指标以及力学性能：

E=2.1×

105MPa

、荷载分析

由上节对100*150mmm计算得：

R1=R17=6.2KNR2=R16=23.7KNR3=R