精心整理水库水文计算全过程Word格式文档下载.docx
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均值
（m3/s·
月）
均值（mm）
CV
Cs
产水模数
（万m3/km2）
2473
410.43
430.2
0.35
2Cs
43.02
水库位于西洋街
（二）站的源头支流上，直线距离50km，虽然×
水库控制面积远小于西洋街
（二）站的控制面积，但彼此间为同一个流域，具有相同的气候条件，帮移用径流模数计算年径流量：
0.78×
43.02=33.56万m3
各种频率的年径流量如表2-3。
2.3.2查径流深等直线图
查×
水文站1981年9月编制的《×
水文图集》得×
水库片区年降水量为1030mm，根据1995年编制的《×
水资源调查及水利区划（成果报告）》可知，陆面蒸发量为600～770mm之间，×
水库海拔较高，陆面蒸发取600mm，则由水量平衡公式得：
径流深：
1030-600=430mm
径流模数：
430×
0.1=43万m3/km2
水库年径流量：
43×
0.78=33.54万m3
查《×
水文图集》得，水库坝址处降水变差系数CV=0.3，偏差系数CS=2CV，则各种频率的年径流量如表2-3。
表2-3
计算方法
（万m3）
设计值（%）
10
50
75
90
95
移用径流模数法
33.56
49.33
32.22
25.17
19.80
17.12
查径流深等值法
33.54
0.3
46.96
32.53
26.16
21.47
18.78
由表2-3法可知，两种方法计算的多年平均径流量相近，只出入0.02万m3。
变差系数CV的取值也比较相近。
为更合理取值，综合各因素，取用两种方法的平均值，则×
水库年径流量如表2-4：
表2-4
20
33.55
0.33
47.37
42.14
32.4
25.57
20.47
17.78
2.4设计年径流分配
水库无任何实测的水文资料，设计年径流分配移用西洋街
（二）站典型年的分配，近同倍比法进行分配到月。
在西洋街
（二）站径流系列中分析选取1970-1971年作丰水年（P=12），1976-1977年为平水年（P=48），1980-1981年为枯水年（P=87），则×
水库年径流分配如表2-5：
表2-5
P1%
月份
1
2
3
4
5
6
7
8
9
11
12
10%
0.95
1.08
0.77
0.72
2.89
5.98
11.12
10.69
5.53
4.09
2.14
1.41
20%
0.76
0.6
0.43
1.34
1.93
2.18
11.86
9.02
7.22
3.49
1.58
1.73
50%
0.92
0.8
0.61
0.59
0.29
6.92
9.64
4.56
3.62
1.64
1.1
75%
0.73
0.63
0.48
0.47
1.02
5.46
7.61
3.67
2.86
1.29
0.87
90%
0.66
0.58
0.45
0.39
0.78
0.89
2.32
6.99
1.27
1.42
0.83
0.67
2.5地下水径流量
水库库区内有少量的地下泉点补给常年不断。
本年11月8日测得流量为为0.0027m3/s，12月1日测得流量为0.0018m3/s。
通过对碗厂村的几位老人的了解，通过他们对各时段的介绍，折算后得出各月的径流量如表2-6。
表2-6
月份
合计
径流量（万m3）
0.4
0.2
0.1
0.65
0.55
5.7
水库设计规模为小
（2）型蓄水工程，年径流设计保证率取用P=75%，由该水库年径流量总分配如表2-7。
表2-7
1.13
0.57
1.82
6.26
8.41
4.47
3.51
1.84
31.27
2.6水库蒸发
水库与×
气候站同处于西洋江流域，两地均处于西洋江流域的分水岭上，两地相距直线距离34.5km，两地海拔高程虽然出入较大，但属同一个流域，有相同的气候条件，故水面蒸发量移用×
气候站实测的蒸发量进行分析。
该站有1954年至2002年的水面蒸发统计系列，用适线法将该系列频率计算，矩法估参数，点线配合情况见图。
取CS=2CV。
得均值为1637.61mm，CV=0.008，各频率蒸发量如表2-8。
表2-8
P%
蒸发量（mm）
1483.4
1545.4
1618.5
1717.1
1810.7
1637.61
水库设计规模为小
（2）型水库工程，水面蒸发采用与径流量对应的保证率，选用P=75%，水面蒸发分配直接采用对应的年内分配，结果如表2-9。
表2-9
111.8
106.5
206.7
217.2
235.8
174.7
135.9
145.8
140.7
86.0
98.0
58.0
2.7水库泥沙计算
水库及下游的西洋街
（二）站均未进行悬段质泥沙观测，水库泥沙计算按正常运行年限的沉积泥沙估算：
Vd=N·
=1.245万m3取1.2万m3
N—水库正常运行年限，取30年；
r—平均侵蚀模数。
库区土壤侵蚀主要以水力侵蚀为主，但库区植被好，植被率在80%左右，查土壤侵蚀强度分级标准得，轻度侵蚀的侵蚀模数为800T/km2；
F—水库径流面积；
r0—沉积物的容重，取1.5T/m3。
2.8渗漏损失
坝轴区基底基岩均为灰白色厚层石英砂岩泥质粉矿岩、微弱含水层，岩层产状倾向上游，地层防渗性能好，无构造影响和不利组成。
故库盆内不会有漏水现象有在，渗漏损失按中等地质条件，采用时段平均库容的1%计算。
2.9洪水计算
水库无实测的洪水资料，洪水计算根据×
1994编制的《×
省暴雨洪水查算实用手册》进行计算。
2.9.1、基本情况
水库径流面积F=0.78km2，主河长L=1.6km，河床平均坡降i=0.088。
水库洪水由库区径流的暴雨所形成，洪水与暴雨同频率。
2.9.2、洪水标准
水库主体工程为浆砌石坝，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL－2000规定，工程等级为五等，设计洪水标准为20年一遇（p=5%），校核洪水标准为200年一遇（p=0.5%）。
2.9.3、设计暴雨计算
（1）、设计暴雨历时、时段
根据×
省暴雨特点，设计暴雨历时取24h，时段△t取1h。
查图暴雨等值图将径流集雨中心各种历时的统计参数值列于表2-9-1，并列出各种频率的设计点暴雨量。
2、计算点设计暴雨量的递增指数值，列于表2-9-2。
H6pH24p
N2p=1.285Lg——N2p=1.285Lg——
H1pH6p
其它历时点暴雨计算如下：
H（2－5）=5%=H24p×
4－N3p×
6－N2p×
tN2p
H（2－5）=0.5%=H24p×
H（7－23）=5%=H24p×
24－N3p×
H（7－23）=0.5%=H24p×
3、进行0.78km2的暴雨历时的aF1t值计算
省《暴雨区划图》得，水库位于暴雨第十区，由《×
省分区综合时～面～a.p关系表》进行径流面积为0.78km2的各时段的
aFt值，见表2-9-3。
4、按《×
省一日暴雨分区雨型表》的十区排列次序，将H面t值排列下表2-9-4——2-9-5。
二十年一遇暴雨净雨过程计算
二百年一遇暴雨净雨过程计算
2.9.4产流计算
1、确定产流渗数值
省暴雨洪水查算手册的附图《产流参数分区图》可知，该工程的综合产流参数分别为：
Wm=100mm，WT=82mm,Fc=2.2mm/h，E=3mm，△R=10mm。
2、1h逐时段雨量计算，计算过程如表。
2.9.5汇流计算
1、汇流系数与雨强的计算及取值。
查《汇流系数数分区图》得：
Cm=0.4、Cn=0.65。
由表可算出，P=5%的最大3h净雨强度为60mm，P=0.5%的最大3h净雨强度为78.6mm，均超过非线性，经全省分析、设计、
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