鄂尔多斯市东胜区第十二小学综合楼脚手架施工方案Word格式.docx

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勘察单位：

鄂尔多斯市地质勘察公司

监理单位：

内蒙古金长城监理公司

施工单位：

鄂尔多斯市福鑫建筑有限责任公司

二、结构特点

本工程主体结构为框架结构二层，外墙装饰采用钢筋扣件式脚手架，内、外墙砌筑采用临时钢管扣件式脚手架。

三、施工部署

鉴与工程结构特点及工期安排，本工程主要采用施工流水作业，即分两个施工段进行流水，以合理搭配施工班组，避免窝工现象。

四、脚手架制作技术措施

（一）施工准备

1、材料

（1）钢管：

直径48MM，壁厚3-3.5MM的热轧无缝或有缝钢管,用作立杆,小横杆,大横杆,斜撑等。

（2）连接构件:

回转扣,直角扣,对接扣。

1）回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件，如主立杆和十字撑的连接。

2）直角扣件用于连接两根垂直相交的杆件，如主立杆与大，小横杆的连接。

3）对接扣和驳芯用于两条钢管杆件的对接，如主立杆，大横杆的接长。

（3）脚手板：

竹脚手板。

竹脚手板可以用厚竹片排密，下垫横向板条托底，用铁钉钉边；

也可以用直径4-5CM的竹子排密，钻几排孔，在孔内横贯8号-10号铅水线将竹子连接成板块。

2、作业条件

（1）根据工程特点和施工要求编制脚手架搭设方案。

（2）搭架的位置已进场地清理。

（二）、操作工艺

1、立杆

（1）主立杆应选用无严重锈蚀，无弯曲变形的钢管。

（2）主立杆的纵向间距不应超过2M。

（3）主立杆应搭设临时支架将立杆固定，柱脚套上底座。

当立杆的荷载超过底座承载面积地基反力时，底座下应垫厚板或混凝土垫块。

（4）立好立杆后，用钢管将同一平面内的柱脚连接牢固。

立杆驳口应交错，不得全部在同一水平面。

（5）搭设时，相邻立杆的接头要错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不应大于步距的1/3。

立杆的垂直偏差，架高30M以下不大于架高的1/200。

（6）上部单立杆与下部双立杆中的一根对接，则该杆承受全部上部荷载的70%以上和下部荷载的一半，上部单立杆与下部两根双立杆，用不少于3道旋转扣件搭接，上部单立杆的底部要支于小横杆上，然后于立杆与横杆的连接扣件之下加设两道扣件，且三道扣件要紧接，以加强大横杆的支持力，这种联接方式，下面两根立杆承受荷载相同。

2、大横杆

（1）大横杆应选用无弯曲变形的钢管。

用直角扣件将大横杆与纵向排列的主柱连接，对接要稳固，平直，与主立杆互成90度。

（2）小横杆的水平间距不大于1M，垂直间距不大于2.1M。

（3）立杆与大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏，若用双立杆，应都用扣件与同一根大横杆扣紧；

当架高超过30M时，要从底部开始，将相邻两步架的大横杆错开布置在立杆的内，外侧，以减少立杆偏心受载情况，且同一排大横杆的水平偏差不得大于该片架总长的1/300，也不要大于50MM。

3、小横杆

小横杆应贴近立杆布置，用直角扣件与大横杆扣紧；

当为单立杆时，上下层小横杆应沿立杆左右侧布置，并在两立杆间根据需要加设1~2根小横杆，随着架子的搭高不宜拆贴近立杆的小横杆。

4、斜撑

（1）设置斜撑应选用挺直的钢管，不得采用有严重锈蚀，弯曲，屈折，表面明显凹陷的钢管。

（2）斜撑应与脚手架的主立杆的大小横杆的交点连接，不得支撑在非受力点处。

斜撑与脚手架杆件的连接采用回转扣。

5、剪刀撑

当架高在30M以下时，要在两端设置，中间每隔12~15M设一道，且剪刀撑应联系3~4根立杆，与地面的夹角成45~60度。

所有剪刀撑应沿架高连续设置，并在相邻两道剪刀撑之间，沿竖向每隔10~15M高加设一组长剪刀撑，并要将各道剪刀撑联结成整体，剪刀撑的两端除用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，中间还要增加2~4个扣点，与之相交的立杆或大横杆扣紧。

6、连墙杆

连墙杆应设置在具有较好抗水平作用的结构部位，其垂直距离不大于4M，也不大于3个大横杆的步距；

水平距离为4.5~6.0M，也不得大于立杆的4个纵距。

水平斜拉杆应布置在有连墙杆的步架平面内，以便加强横向刚度。

（三）、质量标准

1、保证项目

（1）脚手架立杆要垂直，大，小横杆要平正。

（2）各种连接扣件必须扣接牢固，防止杆件打滑。

（3）相邻两立杆的接头必须错开，不得在同一步距内。

（4）里，外，上，下相邻的两根大横杆的接头必须错开，不得集中在一组立杆间距之是驳接。

（5）搭设十字撑，应将一根斜杆扣在主力杆上，另一根则扣在小横杆的伸出部分。

斜杆两端的扣件与立杆节点的距离不大于20CM，最下面的斜杆与主立杆的连接点离地面不大于50CM。

（四）施工注意事项

1、主要安全技术措施

（1）脚手架高度在7M以内时，每5~6条主力杆设一条风撑。

（2）脚手架高于7M，无法设风撑时，必须设连墙杆。

（3）各杆件相交伸出的端头部分均应大于10CM，以防杆件滑脱。

（4）用于连接大横杆的对接扣，应避免开口向上设置，防止雨水侵入。

（5）扣件的螺栓拧紧要适宜。

（6）在大风雨或停工一段时间后必须对脚手架进行全面检查，如发现变形，下沉，钢构件锈蚀严重，连接扣松脱等，要及时回维修后方使用。

（7）在铺设脚手板的操作层上，要设置护栏和挡脚板，栏杆高度为0.9~1.0M，挡脚板高不得低于180MM，栏杆的外侧应挂安全立网。

（8）立杆基础处理应牢固可靠，垫土应铺设平稳，不能悬空，脚手架底座应用钉子钉牢在垫木上。

（9）搭设时要及时与结构拉结，或采用临时支顶，以便确保搭设过程中的安全，并随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，螺栓的根部要放正。

连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入。

（10）剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200MM。

最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于500MM。

（11）随砌墙随即设置连墙杆与墙锚拉。

五、脚手架拆除安全注意事项

1架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面面俱到高有专人指挥，严禁非作业人员入内。

2拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。

3拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。

即先拆栏杆，脚手板，剪刀撑，斜撑，后拆小横杆，大横杆，立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。

4拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆，斜撑，剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托信中间，再解端头扣。

5连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。

6拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防附落。

7在大片架子拆除前应将预留的斜道，上料平台等，先行加固，以便拆除后能确保其完整，安全和稳定。

8拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施，严禁架杆接电线。

9拆除时不应碰坏门窗，玻璃，水落管，房檐瓦片，地下明沟等物品。

10拆下的材料，应用绳索栓住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。

11在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

单排扣件式脚手架设计与计算

已知条件：

脚手架搭设高度为22.26M，用于装饰施工，Qk=2.0KN/m2,立杆横距Lb=1.5m,步距h=1.5m,纵距La=1.2m,连墙件3步3跨设置，工程所在地区基本风压Wo=0.55KN/m2,地面粗糙工B类。

采用竹脚手板，自重0.35KN/m2,满铺一层，φ48×

3.5的φ235A钢管自重0.038KN/m,A=4.89cm2,W=5.08,I=12.18cm4,i=1.58cm,F=205n/mm2,E=2.06×

10N/m2,扣件抗滑承载力设计值8KN。

施工层横向水平间距采用0.6m。

要求验算脚手架为敞开式和密网全封闭式两种情况的纵，横向水平杆，立杆是否满足要求。

根据规范5.1节要求,纵.横向水平杆应验算抗弯强度，扣件抗滑承载能力和变形，立杆应验算稳定性和容许长细比。

抗弯强度.扣件抗滑以及立杆稳定性计算应采用荷载的设计值，变形计算应采用荷载的标准值。

1．横向水平杆计算（按受均布荷载的简支梁计算）

（1）横向水平杆所受线荷载的标准值及设计值

qk=（2+0.35）×

0.6+0.038=1.45KN/m

q=1.2×

（0.35×

0.6+0.038）+1.4×

2×

0.6=1.98KN/m

（2）抗弯强度计算

简支梁计算跨度:

L=Lb+0.12=1.5+0.12=1.62

跨中弯距最大设计值:

Mmax=ql2/8=1/8×

1.98×

1.62×

1.62=0.65KN/m

σ=Mmax/W=（0.65×

10×

6）/（5.08×

3）×

127.7<

f=205N/mm2

（3）变形计算

跨中最大挠度：

μ=5qkl6/384EI=（4×

1.45×

4×

12）/（3.84×

2.06×

5×

12.19×

4）=5.2mm<

1/150=1620/150=10.8mm及10mm

横向水平杆强度变形满足要求。

2纵向水平杆计算（按受集中荷载的三跨跨连续梁计算）

（1）由横向水平杆传给纵向水平杆的集中荷载标准值和设计值为：

Fk=0.5Lbqk=0.5×

1.3×

1.45=1.31KN

F=0.5Lbq=0.5×

1.8=1.78KN

可能的最大弯距应为：

荷载分布计算：

Mmax=0.311×

Fla=0.311×

1.78×

1.3=10KN/m

σ=Mmax/W=1.0×

6/5.08×

3=197N/mm2<

205

（3）扣件抗滑承载力计算

扣件传递纵向水平杆给立杆的可能最大的支反力：

Rmax=（2.533+1）×

1.78=6.29KN<

8KN

（4）变形计算

可能的最大挠度：

V=（2.176×

Fkla6）/100EI=（2.176×

1.31×

3×

1.8×

6）/（100×

4）=8.26mm<

La/150=1800/150=12mm及10mm

4敞开式脚手架立杆容许长细比稳定性计算

（1）确定脚手架搭设尺寸采用相同的立杆步距，纵距，横距和连墙件间距，受力最大部位在底层立上段。

（2）计算底层立杆段轴向力设计值

由规范5.3.2-1.2，脚手架结构自重标准值产生的轴力：

Ngk=0.35×

0.75×

1+0.14×

8×

1.8=0.72KN

施工荷载标准值产生的轴力：

∑Nqk=2×

1.8=2.7KN

不组合风荷载时，底层立杆轴力设计值：

N=1.2×

（Ng1k+Ng2k）×

1.4∑Nqk=1.2×

（3.33+0.72）+1.4×

2.7=8.64KN

组合风荷载时底层立杆轴力设计值：

（Ng1k+Ng2k）+0.85×

（3.33+0.72）+0.85×

1.4×

2.7=8.07KN

（3）计算风荷载标准值（规范4.2.3）及底层立杆段的弯距设计值Mw（规范5.3.4）

单排敞开式脚手架的风荷载系数按本规范表4.2.4及GBJ9表6.3.1项次32规定:

μst=φμst式中挡风系数φ可由本规范表A-3查得φ0