结构加固托梁换加固柱支撑实施方案DOCWord格式文档下载.docx
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GB50367-2006
3
钢结构设计规范
GB50017-2003
3.施工流程
3.1钢支撑施工流程
4.地下室钢支撑计算书
4.1恒载计算
4.1.1以办公楼地下室G/9轴框架柱竖向受力荷载计算为例。
4.1.2地下室G/9轴阴影部位框架柱竖向受力荷载计算。
G/9轴地下室柱主要承受结构自重荷载，受力分析如下：
G/9轴受力面积：
7.9×
8.4=66.36m2
单层每平米按12KN/m2
p=12×
8.4=796.32kn/m2
G/9总受力图计算
9/G总P应力=796.32+12×
7.4/2×
8.4×
4=2288.16kn/m2
根据现场实际情况，每根框柱可设置三根钢支撑托换卸荷。
Pcr=2288.16/3=763Kn
根据欧拉公式：
Pcr=π²
*E*I/（uL）²
763*10³
N=π²
=π²
*2.1*105*I/（2*7000）2
I=763*103*4*49*106*104/3.142*2.1*105
=7215cm4
4.2钢支撑稳定性计算
已知I截面惯性距为7215cm4，安全系数取1.5
钢管截面惯性矩为：
7215*1.5=10822.5cm4
根据钢结构设计手册查表外径325mm钢管壁厚12mm满足本次支撑要求。
4.3钢支撑长细比验算
4.3.1.根据《钢结构设计规范》GB50017-2003第5.3.8条
项次
构件名称
容许长细比
柱、桁架和天窗架结构
150
柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑
支撑（吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外）
200
用以减少受压构件长细比的杆件
钢支撑长6.8米、钢柱直径325mm，壁厚12mm，一端固定，一端自由。
计算如下：
D=32.5cm，d=31.3cm，=680cm，=2
长细比公式：
=680×
2=1360
I—构件的截面惯性矩。
对于圆管截面的惯性矩为
A—圆管截面A=
可得回转半径i===√2035.94/4=11.28
=1360/11.28=120.567≤150满足稳定性
4.4支撑柱脚垫板计算
支撑柱为外径325mm刚管，柱脚钢材为Q235钢，N=796.32kN，基础梁混凝土采用C40，考虑了局部受压的有利作用后用抗压强度设计值fc=15.5N/mm2，钢材抗压性能见下表；
钢材
抗拉、抗压和抗弯f
抗剪
fv
端面承压（刨平顶紧）fce
牌号
厚度或直径（mm）
Q235钢
≤16
215
125
325
＞16~40
205
120
＞40~60
115
＞60~100
190
110
地下室砼局部压强验算σ=N/A=2288*103/3/600*600=2.1Mpa<
fc
首层梁局部压强验算σ=（2288-796.32）*103/3/500*500=5.5Mpa<
5.地下钢支撑施工方案
5.1钢支撑节点设计
5.1.1地下室钢管支撑平面分布图及节点做法；
5.2钢支撑剪刀撑设计
6.脚手架卸荷计算书
6.1办公楼卸荷架搭设区域
办公楼B1层-4层卸荷主要是将框架柱区域承受的板、梁、填充墙、屋面做法等自重荷载通过脚手架层层卸荷，将此区域内的板梁填充墙屋面做法等荷载通过脚手架层层传递至筏板面层，由筏板分摊此区域的荷载，这样，框架柱只承受自重荷载，大大减轻了框架柱分摊的荷载。
6.2办公楼地下室顶板荷载计算
以办公楼下室9-10/F-G轴荷载受力区为例计算脚手架稳定性。
6.1.1办公楼卸荷部位参数
办公楼满堂红钢管卸荷脚手架架横向间距或排距（m）:
1.2；
纵距（m）:
步距（m）:
地下1.8m，地上1.5m
卸荷支架搭设高度（m）:
地下6.8m，地上3.2m；
采用的钢管（mm）:
Φ48×
3.5；
板底支撑连接方式:
方木支撑；
板顶面铺脚手板；
立杆承重连接方式:
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.80；
6.1.2静荷载标准值包括以下内容：
（1）木顶撑的自重（kN）：
NG1=0.119kN
（2）屋面材料自重（kN）：
NG2=4.2*8.4*0.5*0.8=141.12KN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=4.2*8.4*0.15*2.5=132.3KN
（4）钢筋混凝土梁自重（kN）：
NG4=4.2*0.6*0.3*2.8*2+0.6*0.3*8.4*2.8=84.67KN
（5）填充墙自重（kN）：
NG5=3.2*8.4*0.24*1.2=221.18KN
经计算得到，静荷载标准值；
NG=（0.2+141.12+132.3+84.67+221.18）/4.2*8.4=579.47/35.28=16.425KN/m2；
6.1.3施工产生的活荷载
活荷载标准值NQ=2.000kN
.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ=1.2*16.425+1.4*2=22.51KN/m2
N应力=22.51*1.2*1.2=32.414KN
6.1.4.立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=32.414kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ--------钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=H+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=H+2a；
H=立杆水平步距H=1500
k----计算长度附加系数，取1.155；
μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.085m；
6.1.5长细比验算
得到计算结果立杆计算长度L0=H+2a=1500+2*0.085=1670mm
λ=L0/i=1670/15.8=105.696；
（查表长细比系数为0.428）
长细比λ=105.696<
250满足要求
Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数φ
λ
4
5
6
7
8
9
1.000
0.997
0.995
0.992
0.989
0.987
0.984
0.981
0.979
0.976
10
0.974
0.971
0.968
0.966
0.963
0.960
0.958
0.955
0.952
0.949
20
0.947
0.944
0.941
0.938
0.936
0.933
0.930
0.927
0.924
0.921
30
0.918
0.915
0.912
0.909
0.906
0.903
0.899
0.896
0.893
0.889
40
0.886
0.882
0.879
0.875
0.872
0.868
0.864
0.861
0.858
0.855
50
0.852
0.849
0.846
0.843
0.839
0.836
0.832
0.829
0.825
0.822
60
0.818
0.814
0.810
0.806
0.802
0.797
0.793
0.789
0.784
0.779
70
0.775
0.770
0.765
0.760
0.755
0.750
0.744
0.739
0.733
0.728
80
0.722
0.716
0.710
0.704
0.698
0.692
0.686
0.680
0.673
0.667
90
0.661
0.654
0.648
0.641
0.634
0.625
0.618
0.611
0.603
0.595
100
0.588
0.580
0.573
0.566
0.558
0.551
0.544
0.537
0.530
0.523
0.516
0.509
0.502
0.496
0.489
0.483
0.476
0.470
0.464
0.458
0.452
0.446
0.440
0.434
0.428
0.423
0.417
0.412
0.406
0.401
130
0.396
0.391
0.386
0.381
0.376
0.371
0.367
0.362
0.357
0.353
140
0.349
0.344
0.340
0.336
0.332
0.328
0.324
0.320
0.316
0.312
0.308
0.306
0.301
0.298
0.294
0.291
0.287
0.284
0.281
0.277
160
0.274
0.271
0.268
0.265
0.262
0.259
0.256
0.253
0.251
0.248
170
0.245
0.243
0.240
0.237
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