满堂支架施工专项方案桥桥维修加固Word文档下载推荐.docx

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2.　连接杆计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．６

3、支架的搭设6

4、支架安装要点7

5、支架安装必须预留施工预拱度7

五、满堂支架堆载预压7

1、目的7

2、堆载8

3、监测点布设8

4、监测方法8

5、预压注意事项9

六、受力检算9

㈠、荷载9

㈡、底模检算10

㈢、方木小楞检算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．.．11

㈣、方木大楞检算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．12

㈤、满堂式钢管支架检算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．13

七、支架安全要求13

1、支架使用规定13

2、拆除规定13

3、支架安全措施13

4、钢管支架的防电、避雷措施14

八、施工现场安全管理和措施15

一、概述

1、工程概况

XXX大桥位于XXX（S331）XXX县境内，在原桥南侧与原桥并行，按一级路半幅断面标准设计，桥面全宽12.5米。

设计荷载公路Ⅰ级，两侧引道与现有道路顺接。

桥梁中心桩号K156+180.66，桥梁全长1113.6米。

本桥上部结构采用4*20+13*40+16*28.2米装配式预应力混凝土连续小箱梁及4*14.1米现浇连续实心板结构，全桥共10联，分联情况；

4*20+4*40+3（3*40）+4*（4*28.4）+4*14.1，两桥台处各设80伸缩缝其它联端设160伸缩缝。

预应力小箱梁单独预制，架桥机架设，先简支后连续施工，实心板采用满堂红支架法现浇施工。

下部结构灌注桩基础、柱式墩台，桩径分别有Φ1.4米Φ1.6米Φ1.8米，墩柱直径分别Φ1.2米Φ1.4米Φ1.6米。

本桥平面位于直线，横坡单向2%纵断位于R=12000M竖曲线上。

XXXXXX大桥两侧公路等级为二级公路，路基宽12米，路面宽11.4米，在十二五规划改造升级为一级路，路基宽24.5米路面结构为18cm石灰稳定土+2*18cm水泥稳定碎石+6cmAC-20C+4cmAC-13C沥青砼面层。

本项目桥梁引道起点位于XXXK154+580处，路线逐渐向右偏出至新建桥梁桥头起点处，以直线经过新建桥梁桥头终点后，引道又逐渐向左回归至XXX，终止于旧路K157+000处。

改线后路线全长2420米。

墩柱76根、盖梁38条共计砼2000M3、钢筋200t。

本案是33#--37#四孔现浇板。

2、施工方法简介

桥位于直线段，桥位区河滩陆地，陆地施工条件相对较好。

施工时，先将桥位地基处理后，采用碗扣件式满堂脚手架现浇施工工艺进行施工，施工时，翼缘模板及外侧模采用高强度防水胶合板，内模采用普通胶合板，底模采用高强度防水胶合板，四孔同时搭设支架、模板一起哈成。

3、施工工艺流程

现浇梁施工采用就地搭设满堂支架，绑扎钢筋，分层浇注混凝土的方法，其施工工艺流程如下：

地基处理→搭设支架→预压→安装底模和支座→绑扎钢筋→安装侧模浇注混凝土→强度龄期达到要求后拆除模板和支架。

二、编制依据

1、XXXXXX大桥设计图。

2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）。

3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2009）。

5、《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。

6、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）

三、满堂支架搭设

1、地基处理

先用推土机将表层耕质土、有机土推平并进行辗压，辗压次数不少于3遍，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实，为避免处理好地基受水浸泡，在两侧开挖40×

30cm的排水沟，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑，原有地基整平压实后，垫一层河卵石采用22吨振动压路机碾压平整，最后浇筑15cm厚的C25混凝土垫层，浇注垫层时注意横坡的设置，保证排水良好。

2、材料选用和质量要求

钢管规格为φ48×

3.5mm，且有产品合格证。

钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。

扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。

新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。

旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

3、支架安装

本支架采用“碗扣”式满堂支架，其结构形式如下：

为了明确满堂式支架每根立柱所传递竖向力的大小，本设计首先对满堂式钢管支架进行了受力检算，确定钢管支架立柱的纵、横向间距：

0.9m支架纵横杆步距1.2m，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每五排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑。

梁底模采用δ=15mm厚的防水胶合模板，底模次龙骨采用间距0.3m的80×

100mm方木，横桥向布置；

主龙骨采用间距0.9m的100×

120mm方木，顺桥向布置。

在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好支垫方木，便可进行支架搭设。

支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。

支架底模铺设后，测放梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。

底模标高=设计梁底+支架的变形＋（±

前期施工误差的调整量），来控制底模立模。

底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同梁底板）。

四、满堂支架搭设计算

四孔断面一样，第一孔梁板为满堂支架搭设计算的依据。

1.支架数量计算

顺桥向排数14.1÷

0.9+1=16排

横桥向列数12.5/0.9+1=15列，

步距数量根据墩高及计划地基处理后标高（平均5m高，步距1.2m），除去底托、顶托、模板、方木等可摆放4层横杆。

则：

支架底座数量为：

15×

16=240个

支架顶托数量为：

立杆根数为：

每根立杆组合为：

2.4m+1.8m=4.2m，

长立杆数量为：

240根

1.8m长立杆数量为：

横杆根数为：

4×

14+4×

15=464根

3、支架的搭设

搭设时在支架部分适当设纵向和横向剪刀撑，确保支架的稳定性。

在墩柱处采用钢管搭设成井字架，并用钢管与碗口满堂支架连接形成一个整体，以保证支架的稳定性。

为保证施工完毕后结构尺寸的准确,支架应预留施工预拱度。

施工预拱度主要由以下几个因素确定：

（1）支架受施工荷载引起的弹性变形；

（2）受载后由于杆件按头的挤压和卸落设备压缩而产生的非弹性变形；

（3）支架基础在受载后的沉陷。

（4）按边跨中2cm、中跨中1.5cm抛物线形设置。

本工程连续梁板支架安装见图1。

图1连续梁板支架纵向安装示意

4、支架安装要点

（1）支架立柱前必须保证地基有足够的承载力，立柱底端设垫木来分散和传递压力；

（2）支架安装必须预留施工预拱度。

5、支架安装必须预留施工预拱度

支架预留拱度计算公式为：

f=f1+f2+f3，其中f1：

地基弹性变形，f2：

支架弹性变形，f3：

梁体扰度预留拱度最大值设置在跨中位置，并按抛物线形式向两侧立柱位置分配，算得各点处的预留拱度值后用碗口支架顶托进行调整。

调整后的拱度必须到达边跨中心20mm、中跨中心15mm,其余按二次抛物线预留。

五、满堂支架堆载预压

1、目的

为消除支架在搭设时接缝处的非弹性变形和地基的非弹性沉陷而获得稳定的支架，应逐孔进行预压。

为获得支架在荷载作用下的弹性变形数据，确定合理的施工预拱度，使梁板在卸落支架后获得符合设计的标高和外形，应进行沉降观测。

（支架预压的目的：

1、检查支架的安全性，确保施工安全。

2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。

）

2、堆载

用编织袋装沙围挡在梁板四周及观测点位置，用输送带直接向底板上输送散沙，根据梁板的自重：

105.4m³

×

2.6t/m³

1.1=301.44t，根据沙子的堆积密度为：

1.5t/m³

，则预压时沙子的堆积高度应为：

1.14m。

3、监测点布设

在堆载区设置系统测量点，其分布跨中、1/4处、1/8处、每跨两端，每个断面的底板边线、底板中线处各布置一个监测点，同时相应地在地基础上设置监测点，在支架基础上对应地再布设观测点

图观测点示意

4、监测方法

为了找出支架在上部荷载作用下的塑性、弹性变形，在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，待24小时内累计沉降量不超过2mm，方达到设计要求，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。

卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。

预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。

沉降观测一直持续到整个梁体浇注完毕，特别注意砼浇注时支架的沉降，若浇注时，支架沉降超过预压沉降观测时预留沉降量时，应停止继续浇注，以防事故的发生。

5、预压注意事项

整孔范围内分层堆码直至整孔支架预压重量满足要求，且不得分块小范围集中堆码，以免产生不均匀沉降；

人工堆码整齐，不乱堆放。

六、受力检算

㈠、荷载

1钢筋混凝土自重：

混凝土体积为：

钢筋混凝土的容重为26KN/m³

则第一孔梁板的总重量为：

26KN/m³

=2740.4KN

总计底板面积为：

12.5m×

14.1m=176㎡

偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力,则单位面积的荷载为F1=2740.4KN÷

176.25㎡=15.55KPa

②模板重量（含侧模及支架），以砼自重5%计，则：

F2=15.55×

5%=0.78KPa

③施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载取：

F3=2.5KPa

④振动混凝土所产生的荷载标准值可采用：

F4=2.0KPa

⑤水平风荷载标准值F5=0.21KPa

⑥竹胶板：

取F5=0.5KN/m2

⑦方木：

取F7=7.5KN/m3

㈡、底模强度计算

梁底模采用高强度防水胶合板，板厚t=15mm，防水胶合板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm防水胶合板。

1、模板力学性能

（1）弹性模量E=0.1×

105MPa。

（2）截面惯性矩：

I=bh3/12=30×

1.53/12=8.44cm4

（3）截面抵抗矩：

W=bh2/6=30×

1.52/6=11.25cm3

（4）截面积：

A=bh=30×

1.5=45cm2

2、模板受力计算

（1）底模板均布荷载：

F=F1＋F2＋F3＋F4＋F5=21.04KPa

q=F×

b=21.04×

0.3=6.31KN/m

（2）跨中最大弯矩：

M=qL2/8=6.31×

0.32/8=0.071KN·

m

（3）弯拉应力：

σ=