防腐专业工作总结doc文档格式.docx

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常减压装置的高温重**部位，当年就是按照炼制高硫**设计的，炼制高硫**是适应的；

催化装置是按照炼制****设计的，有部分设备和管道需要升级。

具体需升级的设备及管道形成了材质升级表。

在以后的大修中根据资金情况陆续实施。

4、积极开展腐蚀监测工作，确保腐蚀受控。

1）、对原**、原料**、馏分**腐蚀性进行监测，每月出具腐蚀监测月报。

2）、对工艺冷凝水及含水介质中腐蚀性介质或腐蚀产物进行监测，每月出具腐蚀监测报告

3）、在线探针腐蚀监测。

目前公司在常压装置、重整装置、加氢裂化装置、一催化装置、二催化装置、双脱酸性水硫磺装置装有腐蚀在线监测探针，每月出具腐蚀监测月报。

4）、腐蚀挂片监测。

公司共有127处装有腐蚀挂片。

5）、定点测厚。

目前各装置共有3277点定点测厚点，对异常数据及时进行分析。

5、加强腐蚀管控，杜绝腐蚀泄漏。

1）、组织车间建立腐蚀台账。

2）、组织各车间开展定点测厚工作。

6、开展专项问题整治。

1）、开展小接管隐患专项治理

针对小接管频繁发生泄漏故障，机动处编制了《压力容器、压力管道小接管隐患整改方案》，全面指导小接管隐患治理工作，同时要求车间完善小接管台账、做好小接管外观检查。

7、积极开展腐蚀管控攻关

腐蚀监控与防护技术攻关总结

1、攻关目标:

关键系统（有防腐剂注入的系统）腐蚀速率控制在0.2MM/a以下。

2、攻关内容：

2.1、根据2019年大修腐蚀检查情况，对装置的测厚点进行重新布置，使选点更科学化。

2.2、加强常压三顶脱水口的铁离子和PH值监测，发现铁离子和PH值超标，及时调整各种防腐注剂的量及注入方式。

2.3、依据各种操作数据对加氢装置的KP值进行计算，使其尽量符合装置生产实际。

根据KP曲线计算出各加氢装置氯化铵结盐温度，从工艺操作上进行控制，避免结盐；

当物料发生变化时及时修正KP值，计算出新的结盐温度，使操作和监控都有据可循，避免结盐问题的发生。

2.4、分析原**及各装置原料**、馏分**中硫、氯、氮的含量，做出全公司硫、氯、氮腐蚀介质分布图；

2.5、把**品腐蚀性介质含量监测、工艺冷凝水腐蚀性介质含量监测、在线监测、PH值监测、电脱盐监测、挂片监测融合一体。

3、攻关日期：

2019年4月1日至2019至12月30日

4、项目组成员:

王远慧、魏小明、闫斌、赵福义、陈明忠、张宝权、赵文祥、张海涛、李玉杰

5、攻关结果：

5.1根据2019年大修腐蚀检查情况，对装置定点测厚进行重新选点，此次全公司共布置测厚点3277点，其中管道1243点，设备2034点，形成测厚点台帐并绘制了测厚点位置示意图，现场进行了保温开孔标示。

做到台帐、点位图、现场标示、测厚记录一一对应。

布点工作由车间设备人员及工艺人员，根据工艺特点、介质的腐蚀特性、RBI分析、历年的检验检测情况和故障记录综合确定，其中盲肠死角由运行人员负责确定，小接管由设备人员确定。

测厚点涵盖：

⑴、管道腐蚀冲刷严重的部位：

弯头、大小头、三通及喷嘴、阀门、调节阀、减压阀、孔板附近的管段等；

⑵、流速大（大于30m/s）的部位，如：

常减压转**线、加热炉炉管出口处、机泵出口阀后等；

⑶、环烷酸腐蚀环境下的**液相交界处和液相部位；

⑷、硫腐蚀环境下**相和**液相交界处；

⑸、流体流向的下端（包括焊缝、直管）容易引起严重冲刷的部位；

⑹、同一管道的热端；

⑺、换热器、冷凝器、空冷器的流体入口管端；

⑻、流速小于1m/s的管道，易发生垢下腐蚀的部位；

⑼、盲肠、死角部位，如：

排凝管、采样口、调节阀副线、开停工旁路、扫线头等；

⑽、塔、容器和重沸器、蒸发器的**液相交界处；

⑾、常压金属储罐的罐壁最下部圈板、顶板。

现在的选点更科学化，更能反映装置的真实腐蚀情况。

5.2、加强常压三顶脱水口的铁离子和PH值监测，发现铁离子和PH值超标，及时调整各种防腐注剂的量及注入方式。

每周对有防腐剂注入的位置进行铁离子和PH值监测，发现不合格点位及时调整注剂，并及时加样。

目前铁离子和PH值的周合格率已接近100%。

监测日期

装置名称

监测部位

监测部位工艺编号

PH值

铁离子（mg/l）

12月01日

常减压蒸馏

初顶回流罐

D101脱水

7.0

0.20

6～7.5

≤3

常顶回流罐

D102脱水

6.5

2.47

减顶分水罐

D701脱水

6.6

0.34

二套催化

分馏塔顶****分离器

V202脱水

9.3

2.91

7～11

**压机出口****分离器

D302脱水

8.1

0.80

一套催化

D201脱水

9.1

0.24

D301脱水

7.5

0.35

**压机

K301脱水

9.2

连续重整

蒸发塔回流罐

D1103脱水

8.7

0.32

拔头**汽提塔回流罐

D1104脱水

0.39

中压加氢裂化

低压分离器

D2104脱水

脱丁烷塔顶回流罐

D2201脱水

8.6

0.30

加氢精制

加氢**提塔塔顶回流罐

D308脱水

7.8

0.18

柴**加氢

硫化氢汽提塔回流罐

D201脱水

0.59

低压分离罐

D104脱水

0.21

5.3、依据各种操作数据对加氢装置的KP值进行计算，使其尽量符合装置生产实际。

5.3.1加氢裂化Kp（NH4Cl）=[PHCl]×

[PNH3]计算过程：

加氢裂化原料73T/H,CL：

10PPM，N：

210PPM，

酸性水量6T/H，CL：

109PPM，N：

2054PPM.

反应器出口**品平均分子量20.5

计算结果如下：

ω3=[（73x10-6x109）x106x10-6]/35.5=2.1mol

ω6=[（73x210-6x2054）x106x10-6]/14=215mol

ω7=73x106/20.5=3.56x106mol

P=10.0+0.1=10.1MPA

Kp（NH4Cl）=[PHCl][PNH3]

=（2.1x215x10.1x10.1）/（3.56x106x3.56x106）

=0.036x10-6MPa

=0.036Kpa

查表API932B，结盐温度为：

177℃

目前反应产物注水点实际温度TI210805为182℃,不存在结盐风险。

5.3.2连续重整预加氢Kp（NH4Cl）=[PHCl]×

预加氢罐区原料50T/H,CL：

0.9PPM，N：

0.6PPM，

预加氢产物出口CL：

0.2PPM，N：

0.3PPM，由于R-1103吸附CL，近似认为产物中HCL0.15PPM，N：

0.6PPM

反应器出口**品平均分子量59.2.

ω3=[（50x0.2）]/35.5=0.282mol

ω6=[（50x0.6-50x0.3）]/14=1.071mol

ω7=50x106/59.2=0.845x106mol

P=2.3+0.1=2.4MPA

PHCl=ω3mol/ω7mol*P=0.282/0.845x106x2.4

PNH3=ω6mol/ω7mol*P=1.071/0.845x106x2.4

=（0.282x1.071x2.4x2.4）/（0.845x106x0.845x106）

=2.4x10-12

90℃以下

预加氢单元受原料N含量较低及高温脱氯影响，KP值较小，从实际运行经验来看，低温脱氯及未穿透的情况下，E-1101出口没有结盐情况发生。

5.3.3柴**加氢Kp（NH4Cl）=[PHCl]×

柴**加氢原料100T/H,CL：

50PPM，

酸性水量2.4T/H，CL：

164PPM，N：

760PPM.

反应器出口**品平均分子量24.

ω3=[（100x10-2.4x164）x106x10-6]/35.5=17.08mol

ω6=[（100x50-2.4x760）x106x10-6]/14=226.86mol

ω7=100x106/24=4.17x106mol

P=9.5+0.1=9.6MPA

PHCl=ω3mol/ω7mol*P=17.08*9.6/（4.17*106）=39*10-6

PNH3=ω6mol/ω7mol*P=226.86*9.6/（4.17*106）=522*10-6

=2x10-8MPA2

=0.02KPa2

查表，结盐温度为：

168℃

目前反应产物后实际温度TI11801：

194℃，TI11802：

184℃，TI12201：

48℃。

由Kp（NH4Cl）计算值和实际温度可知，结盐温度在168℃，装置实际注水点在194℃，注水点在结盐温度之前。

5.3.4加氢改质Kp（NH4Cl）=[PHCl]×

（本次计算数据采用2019年10月份腐蚀监测数据）

加氢改