落地式卸料平台设计方案附计算书 附图Word下载.docx

落地式卸料平台设计方案附计算书 附图Word下载.docx

《落地式卸料平台设计方案附计算书 附图Word下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《落地式卸料平台设计方案附计算书 附图Word下载.docx（14页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

3.5mm的热扎钢管。

钢管不得严重锈蚀、弯曲、变形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型的回转扣、直角扣对接扣，不得采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。

2、落地式架，立杆横向间距为1.0m，立杆纵距为0.6m，步距1.5m。

落地立杆垂直稳放在5cm的木板上，地面基础必须夯实、整平；

起步设纵横相连的扫地杆。

每一个楼层，设刚性拉结点，拉结件采用Φ48×

3.5钢管与结构连结。

操作层脚手板满铺，四角用12#铁丝扎紧。

外立杆内侧采用密目式安全网封闭。

外周设剪刀撑重地面开始到顶；

3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。

5、平台底座面标高宜高于自然地坪50mm，在基槽回填完毕后用C15混凝土浇筑50mm厚。

6、平台基础经验收合格后。

7、平台必须配合施工进度搭设，从二层开始每层搭设一个平台。

8、每搭完一步平台后，应按规范JGJ130—2001表

9、底座安放应符合下列规定：

1）底座、垫板均应准确地放在定位线上；

2）垫板采用长度不少于２跨、厚度不小50mm的木垫板。

10、立杆搭设应符合下列规定：

1）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；

2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合JGJ130—2001第；

3）开始搭设立杆时，应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；

4）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；

5）顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合JGJ130—2001第

11、纵向水平杆搭设应符合下列规定：

1）纵向水平杆的搭设应符合JGJ130—2001第；

2）在封闭型平台的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。

第四章落地平台计算书

根据工程需要落地卸料平台平面搭设尺寸为3m宽×

4.8mm长，最高搭设高度至八层楼面，标高为：

20.2m，室内外高差按1.8m计，可知最高搭设高度为22m。

使用时逐层往上搭设，平台往外挑100mm，见剖面图本方案按平台最大高度考虑，最大堆放荷载为1t/m2，每平米使用荷载不能超过0.8t，平台上每平米堆放木方及多层板的高度≤0.5m，单次堆放2.1m长碗口杆时不超过50根，单次堆放1.2m长碗口杆时不超过100根，单次堆放0.6m长碗口杆时不超过200根。

卸料平台的立杆纵距0.6m、横距1.0m、步距1.5m，脚手架搭设高度：

22m，钢管类型（mm）:

Φ48×

3.5，扣件连接方式：

平台板下钢管采用双扣件，其他采用单扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.30m，平台底钢管间距离200mm。

脚手板自重:

0.35kN/m2；

栏杆自重:

0.15kN/m；

材料堆放最大荷载:

10kN/m2；

施工均布荷载标准值:

1kN/m2。

1、参数信息

⑴基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

1.00，立杆步距h（m）：

1.50；

立杆纵向间距lb（m）:

0.60，平台支架计算高度H（m）：

22.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

300.00；

钢管类型:

3.0，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

⑵荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.350；

栏杆自重（kN/m）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

10.000；

施工均布荷载（kN/m2）:

1.000；

⑶地基参数

地基土类型:

砂土；

地基承载力标准值（kPa）:

180.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；

地基承载力调整系数:

1.00。

2、纵向支撑钢管计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

纵向钢管计算简图

⑴荷载的计算

①脚手板自重（kN/m）：

q11=0.35×

0.3=0.105kN/m；

②堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=10×

0.3=3kN/m；

③施工荷载标准值（kN/m）：

p1=1×

0.3=0.3kN/m

⑵强度验算

依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M=0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

N=1.1q1l+1.2q2l

均布恒载：

q1=1.2×

q11=1.2×

0.105=0.126kN/m；

均布活载：

q2=1.4×

0.3+1.4×

3=4.62kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×

0.126×

12+0.117×

4.62×

12=0.553kN·

m；

最大支座力N=1.1×

1+1.2×

1=5.683kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.553×

106/（4490）=123.194N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力123.194N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

⑶挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

ν=0.667ql4/100EI

均布恒载:

qk=qll=0.105kN/m；

ν=0.677×

0.105×

10004/（100×

2.06×

105×

107800）=0.032mm；

纵向钢管的最大挠度为0.032mm小于纵向钢管的最大容许挠度1000/150与10mm，满足要求！

3、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=5.683kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·

m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.597kN·

最大变形νmax=0.634mm；

最大支座力Qmax=12.218kN；

最大应力σ=132.915N/mm2；

横向钢管的计算应力132.915N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为0.634mm小于支撑钢管的最大容许挠度600/150与10mm，满足要求！

4、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.218kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

5、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

⑴静荷载标准值包括以下内容

①脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×

22=2.84kN；

②栏杆的自重（kN）：

NG2=0.15×

0.6=0.09kN；

③脚手板自重（kN）：

NG3=0.35×

0.6×

1=0.21kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.14kN；

⑵活荷载为施工荷载标准值产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=1×

1+10×

1=6.6kN；

⑶因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

3.14+1.4×

6.6=13.008kN；

6、立杆的稳定性验算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/φAKH≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=13.008kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

KH----高度调整系数：

KH=1/（1+0.005×

（22-4））=0.917；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3；

μ=1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×

1.7×

1.5=2.976m；

L0/i=2975.85/15.9=187；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=13008.24/（0.205×

424）=149.658N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=149.658N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=1700/15.9=107；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

σ=13008.24/（0.537×

424）=57.132N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=57.132N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.061；

公式（3）的计算结果：

L0/i=2104.918/15.9=132；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；

σ=13008.24/（0.386×

424）