悬挑脚手架施工方案46253Word下载.docx
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10、小横杆贴近立杆设置，搭于大横杆上。
在立杆之间可根据需要加设小横杆，但在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。
11、剪刀撑沿架高连续布置，斜杆与地面夹角为45ο~60ο，每6根立杆开始加设，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设2～4个扣结点。
12、每一悬挑段铺钢筋网板层数不得超过8层，作业层为两层。
13、立杆、大横杆的接头位置如上右图所示，架设时应注意挑选钢管长度。
14、水平斜拉杆，设置在有连墙杆的步架平面，人，以加强外架的横向刚度。
15、悬挑架外围满挂安全网。
（五）安全防护
应在安全人员和技术人员的监督下由熟练工人负责搭设；
脚手架的检查分验收检查、定期检查和特别检查；
使用中要严格控制架子上的荷载，尽量使之均匀分布，以免局部超载或整体超载；
使用时还特别注意保持架子原有的结构和状态，严禁任意拆卸结构杆件和连墙拉结及防护设施。
挑外架防坠棚：
在每次悬挑架开始层搭设，采用挑檐的形式，用于防止重物直接坠落。
（六）注意事项
1、按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。
2、及时与结构拉结或采用临时支撑，以确保搭设过程安全。
3、拧紧扣件。
4、有变形的杆件和不合格扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不稳等）不能使用。
5、搭设工人必须配挂安全带。
随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大。
6、没有完成的外架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。
7、外架的防雷措施，采用常用的镀锌管接地方案。
在雷雨天施工时，一般情况下不允许工人在架子上施工操作。
（七）悬挑外架计算
1、主要材料及力学参数
18厚工字钢：
容重24.13kg/m，截面抵抗矩WX=185.4cm3,SX=106.5cm3,抗弯容许应力[б]m=215N/mm2,[б]v=205N/mm2。
Φ48×
3.5mm钢管：
容重3.82kg/m，截面抵抗矩WX=5.08cm3,回转半径i=1.5cm，截面积A=4.89cm2,抗弯容许应力[б]m=205N/mm2。
2、主要技术参数
悬挑外架高度为：
28.0m。
立杆纵距a=1.5m，立杆横距b=1.05m，步距h=1.80m，内立杆距墙b==0.3m。
外架与建筑主体结构连接点的布置，竖向间距H1=2.8m，水平距离H2=4L=6.0m。
斜拉钢丝绳每隔五层卸载，间距L2=a=1.5m。
脚手架钢脚手板铺设层数为六层。
方案设计中，脚手架上铺设钢筋网板共八层，经验算八层钢筋网板荷载远小于六层钢脚手板荷载，因此，计算取值以六层钢脚手板为准，便于查表计算。
3、荷载计算
（1）垂直荷载的传递路线
施工荷载→钢脚手板→小横杆→大横杆→通过扣件抗剪→立杆简易桁架→悬挑工字钢。
（2）荷载取值
①结构施工用脚手架施工活荷载标准值取为：
qk=3.0KN/m2。
②作用于外架的风荷载标准值：
（见高层建筑施工手册公式4-4-1）
ω=0.75βzμzμstwω0
其中，ω0——基本风压值，取0.50KN/m2
βz——风振系数，取1.0。
μz——风压高度变化系数，取1.72。
μstw——风压体型系数，查表得0.2496。
∴ω=0.75×
1×
1.72×
0.2496×
0.5=0.161（KN/m2）
③恒载
钢脚手板自重245N/m2
钢管自重3.82kg/m
扣件自重9.8N/个
（3）荷载分项系数的选择
永久荷载的分项系数，采用1.20。
可变荷载的分项系数，采用1.40。
脚手架验算：
①小横杆验算
小横杆受力按简支梁计算，其上承受施工荷载，钢脚手板荷载，小横杆自重。
同时，由悬挑架设计可知小横杆间距500。
则荷载组合值为：
q=1.2×
（3.82×
9.8×
10-3+0.245×
0.5）+1.4×
3.0×
0.5=2.36KN/m
跨中弯矩为：
M=1/8ql2=0.125×
2.36×
1.052=0.33KN·
m
M=0.33×
106KN·
m,W=5.08×
103
小横杆受弯应力为：
б=M/W=0.33×
106/5.08×
103=64.96N/mm2<
[б]=205N/mm2
符合要求。
其支座反力为：
N=ql/2=0.5×
1.2=1.42KN
②大横杆验算
大横杆受力按三跨连续梁考虑，其上承受小横杆传来压力及自重。
且大横杆间距为1.5m。
由小横杆传来压力产生的最大弯矩为：
M1=0.311×
N×
1.5=0.311×
1.42×
1.5=0.662KN·
m
由大横杆自重产生的最大弯矩为：
M2=0.117ql2=0.117×
3.82×
10-3×
1.502=0.001KN·
M1+M2=（0.662+0.001）×
106,W=5.08×
则：
б=（M1+M2）/W=（0.662+0.001）×
103=130.52N/mm2<
符合要求。
③立杆验算：
立杆设计由稳定计算控制，脚手架的稳定计算必须计算其结构的整体稳定及单杆的局部稳定。
计算脚手架的整体稳定及单杆局部稳定时，其强度设计值应乘以相应的调整系数KH、KA，其中KH为与脚手架的高度有关的调整系数，取KH=1/（1+0.01H）=1/（1+0.01×
28）=0.781；
KA为与立杆截面有关的调整系数，当脚手架内、外排立杆均采用单根钢管时，取KA=0.85。
a.整体稳定验算：
脚手架的整体稳定按轴心受力格构成压杆计算，当考虑风荷载时，需满足如下公式的要求：
N/ΨA+M/bA≤KA·
KH[б]
其中，N——格构式压杆的轴心压力。
由立杆纵距1.5m；
外架步距1.8m，查《高层建筑施工手册》表4—4—4得脚手架自重产生的轴力NGK1=0.442KN。
由立杆横距1.02m；
立杆纵距1.5m；
脚手架铺设层数六层，查《高层建筑施工手册》表4—4—5得脚手架附件及物品重产生的轴力NGK2=4.185KN。
均布施工荷载3.0KN/m2，查《高层建筑施工手册》表4—4—6得一个纵距内的脚手架施工、荷载标准值产生的轴力NQK=6.30×
2=12.60KN。
N=1.2（n1NGK1+NGK2）+1.4NQK=1.2×
〔28/108×
0.442+4.185〕+1.4×
12.60=30.93KN
M——风荷载作用对格构成压杆产生的弯矩，为：
M=Qh12/8=0.161×
1.82/8=0.065KNm
Ψ——格构压杆的整体稳定系数，由换算长细比λcx=μ·
λx=25×
10.28=257，
查《高层建筑施工手册》表4—4—7得ψ=0.242。
N/ΨA+M/bA=30.93×
103/0.242×
4.89×
2×
102+0.065×
106/1050×
102
=130.68+0.0633=130.74N/mm2
＜KAKH[б]=0.781×
0.85×
205=136.13N/mm2
b.单杆局部稳定验算：
双排脚手架单杆局部稳定需满足如下公式要求：
N1/Ψ1A1+бM≤KAKH[б]
其中，N1——单根立杆的轴心压力，取N1=N/2=15.46KN。
Ψ1——立杆稳定系数，由λ1=h/I=180/15=120，查《高层建筑施工手册》表4—4—7得Ψ1=0.452。
бM——操作层处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力。
当施工荷载取3000N/m2时，取бM=55N/mm2
15.46×
N1/Ψ1A1+бM=────────——+55=124.95N/mm2＜KAKH[б]=135.92N/mm2
0.452×
④连墙点抗风强度验算
风荷载对每个连墙点产生的拉力或压力：
Nt=1.4H1L1ω=1.4×
2.8×
6.0×
0.161=3.79KN
单个扣件连结的抗压或抗拉设计承载力为6KN/个，符合要求。
⑤高度验算
由悬挑工字钢上的每段脚手架最大搭设高度,按《高层建筑施工手册》公式4—4—11计算:
HMAX≤H/（1+0.005H）
其中，H=KAΨAfh·
1.30（1.2NGK2+1.4NQK）/1.2NGK1
48.491×
1.3（1.2×
4.185+1.4×
12.60）
H=───────────────────•1.8=39.91M
1.2×
0.442
ΨAf由《高层建筑施工手册》表4—4—10查得为ΨAf=48.491。
H=39.91M
最大允许搭设高度HMAX=H/（1+0.005H）=39.91/（1+0.005×
39.91）=28.50m＞28m
⑥分段卸荷措施
分段卸载措施采用斜拉钢丝绳的方法，起步架卸载一次，每隔五层卸载一次，卸载高度为2.8×
5=14.0m，符合搭设高度要求。
下面验算钢丝绳的强度要求。
a.所卸荷载，应考虑架子的全部荷载由卸载点承受，本工程的每个纵距，共有4个斜拉点，每个吊点所承受荷载P1为：
P1=N·
KX/4=30.93×
1.5/4=11.60KN
式中KX为荷载不均匀系数，取为1.5。
b.计算简图确定，钢丝绳内力计算。
计算简图如下图所示
2.82+1.352
TAO=P1×
──────=1.11P1=12.88KN
2.8
1.35
TAB=-P1×
────=-0.48P1=-5.57KN
2.82+0.32
TBO=P1×
──────=1.006P1=11.67KN
2.8
0.30
TBC=-〔P1×
───+TAB〕=-6.81KN
c.验算钢丝绳抗拉强度：
由上计算可知，钢丝绳的计算拉力取为：
PX=12.88KN
考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，从
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