地下车库顶板行车专项及方案Word格式.docx
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施工单位:
宁波建工股份有限公司
建设地点:
宁波市江北区,西至康庄南路,南至规划路,北临北环北路。
本工程标段主要子项包括:
天水家园以北地段I-2a地块项目位于宁波市江
北区,西至康庄南路,南至规划路,北临北环西路。
总建筑面积136588平米,包
括10幢14~18层高层、1幢3层幼儿园,2层商业用房,其中高层住宅地上部分96767平米,幼儿园3195平米,商业用房1525平米,地下室32944平米,地下人防约6180平米。
、地下室顶板施工荷载计算的依据
1、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012
2、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-20022011年版
4、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)
5、《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011
6、建设工程安全生产管理条例
7、本工程的设计图纸、岩土工程勘察报告
&
其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料
9、设计院给出的加固处理意见
三、消防车道及消防登高面可行性论证
由于施工原因,现需在混凝土强度达到100%的地下室顶板上行驶混凝
土泵车(40t)以及在消防登高面上停滞作业。
由于混凝土泵车停滞作业时对板会产生冲击作用,所以考虑泵车作业
时为最不利情况。
以消防登高面作为混凝土泵车作业平台,当泵车作业时,泵车由4个
支腿支撑,在每个支腿下垫2mx2m铁板来分散集中荷载,则每个支腿受到
100kn的力,考虑到泵车作业时的动力作用,取动力系数为1.3,那么每个
支腿对板的荷载为100X1.3珂2X2)=32.5kn/m2,由图纸上显示,设计院对于
消防通道的设计荷载为35kn/m2,故混凝土泵车可在消防登高面上安全作
业。
车辆作业时楼面板不可避免产生裂缝,故混凝土泵车作业时必须停在消防登高面上,且支腿点尽量在柱或主梁之上,混凝土搅拌车运送混凝土需逐一上板,以减小对板的破坏。
为了进一步加强安全措施,应在楼面板上表面表明消防通道行驶路线范围,车辆需在范围内行驶,在作业面上方
表明主梁和柱的位置,以便混凝土泵车支点的选择。
四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算
4.1、地下室顶板受力验算
4.1.1、地下室顶板概况
地下室顶板标高为-1.400,板厚200mm混凝土强度等级C35
地下室顶板板配筋情况:
地库顶板上部双向通长配筋为:
X&
丫…10@180车
道附加配筋为:
X&
丫…10@360
4.1.2、泵车荷载分析
取混凝土泵车最不利荷载为计算值,泵车总重40t,即400kn。
泵车作业时由4个支腿支撑,每个支腿与地面的接触面积为2m,(考虑最不利时,支腿均作用在单板上,单板为2.2mX4m,且只有两个支腿来承受整车的重量)则地下室顶板
活荷载为400吃吃=100KN/卅;
考虑到作业时的动力作用,取动力系数为1.3,最不利活荷载为1.3X100=130KN/m
4.1.3、板抗弯验算
板自重均布荷载:
25KN/nnX).2=5KN/m2
总均布荷载:
130+5=135KN/m
根据《建筑结构静力计算手册》ly/lx=2.2/4=0.55,查表得最大弯矩系数为
0.0801
MMax("
=0.0801X135X2.22=52.3kN.m
另有ho=200-25=175mm,
贝U
52.3心06
1.016.722001752
匚=1一..1一2:
上=0.047:
:
b(=0.55)
则每米板带配筋1007/2.2=458mr/m,因施工图中地下室顶板行车道配筋为
…10@180付加“10@360即实际每米板带配筋436+236=672mlfm>
458mrr/m,
故设计顶板配筋可满足要求。
4.1.4、顶板抗冲切验算
V=0.7XtXp<
h0=0.7X.5X2720X175/1000=499.8KN>
N=400KN
故顶板抗冲切验算可满足要求。
4.2、行车道梁受力验算
4.2.1、取行车道上350X700梁进行验算,350X700单跨梁长3.6m,梁内配筋2
22+522,箍筋为①8@100混凝土强度C35,保护层厚度为25mm钢筋为HRB335
4.2.2、混凝土泵车对梁荷载分析
1.3,则泵车对梁的集中荷载为
取混凝土泵车总重40t,根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012P197页对轮压荷载的分析,前轴重为8吨,后轴重为2X6吨,4组后轮压作用尺寸均为0.2mX0.6m,左右两组轮的中心距离为1.8米,每组后轮承受重量为8吨。
考虑泵车行车过程中的动力作业,取动力系数
1.3$>
9.8=78.4N,梁自重为25X).7=17.5kn/m,如下图所示。
78.4kn78.4kn
17+5kn/m
MUV和V和VV■11
z
3600
423、梁抗剪验算
W9r9kn
109.9kn
V=109.9kn
ho=7OO-25=675mmfc=16.7N/mnn
VU=0.25Pcfcbh0=0.25X1.0X16.7X350>
670=979.0kn>
V=109.9kn(截面满足要
求)
4.2.4、梁抗弯验算
M=98.9knm
h°
=700-25=675mmfc=16.7N/mm
梁上部配筋为222,A=760mn>
497.9mm2(满足要求)
五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算
5.1、加固方式
由于整个地下室设置了多条纵横向后浇带,因此各车辆运输必须横跨后浇带。
为了最大程度的对后浇带钢筋进行保护,防止后浇带区域梁板开裂,现进行如下加固方式(详见附图)。
1、在行车道与后浇带相遇时,在穿过后浇带处的梁两端均设置102mrh5mm
钢管立柱,立柱顶部与梁接触位置,垫10厚200mm200mn铁板,来防止梁端受
力过大而产生裂缝。
2
£
00l60Q「600.600t600,600.E00,600t600
、在行车道与后浇带相遇的板底位置,后浇带两侧搭设直径48*3钢管,纵向间距0.6米,横向间距0.6米,如下图所示。
弘y____e―o—e—e―e—o―e—o
]600]曲0]&
0D]別0]旳0|阴0J600]別0]600]
后浇带板底加固图
3、在行车道与后浇带相遇的顶板位置,铺设15mn厚1.5m>
4m路基板来保证车辆安全通过,保护顶板钢筋及后浇带两侧混凝土不受破坏。
5.2、受力验算
假设以40T运输车经过后浇带位置,所有荷载都传递到下部的2根钢管上,
则每根钢管受力
N=40X9.8/2=196KN
222
①102X5钢管fy=235N/mm,fd=205N/mmA=15.24cm,i=3.43cm,H=3.7m钢管计算长度L=3.7-0.7-0.1=2.9m
入=卩L/i=290/3.43=84.55
查钢结构轴心受压构件稳定系数表,书=0.757
贝U(T=N/书A=196X103/0.757X15.24X102=170N/mii<
fd=205N/mrm
满足要求
六、行车道混凝土面层保护措施
由于行车反复碾压以及震动等因素可能会使混凝土表面破坏,导致细裂缝的产生。
故在行车道顶板处设置刚性保护层,使混凝土面不与车辆直接接触,来减小裂缝的产生。
刚性保护层做法如下(由下自上):
1、C20细实砼随捣随抹(设分仓缝),两边10cm中间15cm内配①6@200双向钢筋网片,分仓缝其纵横间距不应大于6米,钢筋网片在分仓缝处应断开,
缝内嵌填建筑密封膏;
2、干铺无纺聚酯纤维布隔离层;
3、1.5厚聚合物防水涂料;
4、钢筋混凝土顶板随捣随抹平(抗渗)(高低面接交处做R角)
七、行车道周边梁加固措施
为确保顶板梁的结构安全,对于行车道单向板主次梁跨中,十字交叉梁节点处进行钢管支撑加固措施。
加固方式如下图所示:
-1.400
40X3.
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O
匸
、
00
11
-5,100
002
coo
八、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施
1在地库上的临时出入口与转弯处,悬挂限重、行驶路线标识。
2、大型运输车辆如混凝土搅拌车、钢筋运输车需地磅过磅。
确认驶入地库上临时道路的每辆总重量控制在40吨以内。
必要时,驳运超重材料再行驶。
3、在混凝土浇捣时,运输车辆较多,现场配设调度一人,确保地库顶板上的道路,只能停一辆混凝土运输车。
划分混凝土泵车停放区域,每个泵车支撑脚下设置枕木。
4、每天做好车辆进入与地库顶板观测记录。
5、以下几种情况,车辆严禁行驶。
(1)地库顶板砼强度未达到100%
(2)临时道路两侧未设置行走路线。
(3)超过规定重量的大型运输车辆。
(4)严禁车辆在后浇带上停滞作业。
6、加强对观测地库顶板的变形观测,如沉降、裂缝等。
九、附图
图1:
地下室顶板行车路线图
图2:
行车道穿后浇带梁底加固图
行车道穿后浇带板底加固图
2014年5月