地下室顶板支模方案400X900梁模板Word下载.docx

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扣件连接方式:

双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:

2.荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；

钢筋自重（kN/m3）:

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:

18.0；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

2.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.0

3.材料参数

木材品种：

柏木；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板类型：

胶合面板；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底纵向支撑根数：

4；

面板厚度（mm）：

15.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

250；

次楞根数：

穿梁螺栓水平间距（mm）：

穿梁螺栓竖向根数：

2；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：

250mm,250mm；

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

主楞龙骨材料：

钢楞；

截面类型为圆钢管48×

3.0；

主楞合并根数：

次楞龙骨材料：

木楞,,宽度50mm,高度100mm；

次楞合并根数：

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:

其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/（T+15）计算,得5.714h；

T--混凝土的入模温度,取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数,取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

次楞（内龙骨）的根数为4根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中,σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--面板的最大弯距（N.mm）；

W--面板的净截面抵抗矩,W=25×

1.5×

1.5/6=9.38cm3；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×

0.25×

18×

0.9=4.86kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×

2×

0.9=0.63kN/m；

q=q1+q2=4.860+0.630=5.490kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=206.67mm；

面板的最大弯距M=0.1×

5.49×

206.6672=2.34×

104N.mm；

经计算得到,面板的受弯应力计算值:

σ=2.34×

104/9.38×

103=2.501N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.501N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=18×

0.25=4.5N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=25×

1.5/12=7.03cm4；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×

4.5×

206.674/（100×

9500×

7.03×

104）=0.083mm；

面板的最大容许挠度值:

[ω]=l/250=206.667/250=0.827mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.083mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.827mm,满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,龙骨采用2根木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×

1002×

2/6=166.67cm3；

I=50×

1003×

2/12=833.33cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中,σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N.mm）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中,作用在内楞的荷载,q=（1.2×

0.9+1.4×

0.9）×

0.207=4.54kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=250mm；

内楞的最大弯距:

M=0.1×

4.54×

250.002=2.84×

最大支座力:

R=1.1×

4.538×

0.25=1.248kN；

经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ=2.84×

104/1.67×

105=0.17N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=0.17N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中E--面板材质的弹性模量：

10000N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=18.00×

0.21=3.72N/mm；

l--计算跨度（外楞间距）：

l=250mm；

I--面板的截面惯性矩：

I=8.33×

106mm4；

内楞的最大挠度计算值:

3.72×

2504/（100×

10000×

8.33×

106）=0.001mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ω]=250/250=1mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.001mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1mm,满足要求！

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力1.248kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；

外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图（kN.m）

外楞变形图（mm）

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N.mm）；

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.366kN.m

外楞最大计算跨度:

经计算得到,外楞的受弯应力计算值:

σ=3.66×

105/8.98×

103=40.768N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=40.768N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.337mm

外楞的最大容许挠度值:

[ω]=250/400=0.625mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.337mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.625mm,满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径:

12mm；

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=18×

0.375=1.688kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×

76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.688kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=400×

15×

15/6=1.50×

104mm3；

I=400×

15/12=1.13×

105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中,σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN.m）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=133.33mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×

（24.00+1.50）×

0.40×

0.90×

0.90=9.91kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×

0.35×

0.90=0.15kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×

2.00×

0.90=1.01kN/m；

q=q1+q2+q3=9.91+0.15+1.01=11.07kN/m；

Mmax=0.10×

11.074×

0.1332=0.02kN.m；

σ=0.02×

106/1.50×

104=