武汉国际会展中心空调设计Word下载.docx

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展厅面积为万㎡，其中7000㎡超大型展厅一个，4000㎡的大型展厅五个及一批中、小展厅；

会议面积万㎡,其中800座的大会议厅，除具有一般会议、放映、演出功能外，还具有同时进行8种语言同声传译的功能；

另外配套有快餐厅、商务中心等。

武汉国际会展中心已成为武汉市的又一标志性建筑。

二　空调冷热源

　　会议展览类空调负荷，随会议和展览的规模、内容及时段的不同有很大变化。

而且整个空调系统所耗电能也十分巨大，这就要求空调系统不但具有较强的应变及调节能力，还应具备一定的节能功效。

而蓄能系统，能切实满足上述要求。

它是由主机及蓄能槽两部分组成，能够根据负荷变化情况灵活的进行多种方式组合，提供空调所需冷热负荷。

它还具有很强的备用性，在电力有限的情况下，仅需很少的电量，通过释能而满足空调负荷的要求。

　　近年来武汉市推广实施了分时电价政策，峰谷电价比值达到4：

1。

市供电局对采用蓄能系统的工程，不仅分时计量电价，还降档收费。

根据电价政策，综合其初投资、运行费用及投资回收年限等多种因素，会展中心空调系统的冷热源采用了夏季部分蓄冰，冬季全额蓄热的方式。

　　1.空调蓄冰系统

　　会展中心空调设计日最高冷负荷为12230kw，全日总冷负荷为87870kWh。

制冷主机采用美国约克公司生产的四台1800kW双工况螺杆式冷水机组，载冷剂为25%乙烯乙二醇水溶液。

蓄冰设备为美国BAC公司生产的蛇形钢盘管，共24组，沉浸在钢筋混凝土水槽内。

夜间制冰蓄冷，其盘管进液温度为-6℃，总蓄冷量35860kWh，蓄冰率为38%。

白天供冷时，由板式热器回来的11℃溶液经制冷主机降至7℃，再进入蓄冰槽，盘管出液温度℃。

　　考虑到系统的可靠性、稳定性及经济性，蓄冰系统制冷主机位于上游的串联方式，即经板式换热器回来温度较高的乙二醇溶液先进入制冷主机降温，再到蓄冰槽降至空调负荷所需的温度。

较高温度的溶液先进入制冷主机，可以提高制冷主机效率，降低装机容量，节约运行费用。

与常规空调相比，会展中心制冷主机装机容量减少41%，冷冻站内配电容量减少36%。

　　系统运行通过阀门控制，可实现蓄冰槽单独融冰供冷、双工况制冷主机单独供冷、蓄冰槽与双工况制冷主机联合供冷等不同运行模式。

图1为设计日冷负荷平衡图，图2为蓄冰空调系统流程图。

系统运行策略实行优化控制，在设计日工况采用制冷主机优先，为降低运行费用，在峰值电价时段，只开三台制冷主机，平价时段四台制冷主机全开，冷负荷不足部分由融冰补充。

非设计日工况采用融冰优先，根据负荷预测及实时监控，合理分配各时段融冰量，最大限度减少峰值电价时制冷主机的开启，随着负荷的减少，直到采用全融冰供冷。

这样无论什么情况，储存的冰量都可以得到充分利用，充分发挥蓄冰空调削峰填谷，减少电网高峰用电量，节省运行费用的作用。

　　图2　蓄冰空调系统流程图

　　2.空调蓄热系统

（1）蓄热槽设计

　　本工程在初步设计时，曾考虑采用蓄冰槽兼作蓄热用，这样可以减少因采用蓄能系统而增加的建筑空间。

但在后来的调查讨论中发现，冷热共槽，由于腐蚀的原因，使得运行效果很不理想，冰盘管在两、三年时间内就腐蚀穿孔。

如果在水中加防腐剂，可以减轻腐蚀的影响，但会改变水的冰点，使得蓄冰过程无法控制。

若冬夏季换水，则会大大增加水处理费用，故在施工图设计时，采用冷热分槽。

　　会展中心设计日最高热负荷为6830kw，全日总热负荷36280kwh。

制热设备为美国富尔顿公司生产的三台1800kW的电锅炉，蓄热设备为垂直层流型热水槽，蓄热终温90℃，用热终温52℃。

系统正常运行时为夜间蓄热，白天关闭电锅炉，完全利用所蓄热量供暖，在特殊情况下，也可用电锅炉直接供暖。

图3为蓄热空调系统流程图。

　　蓄热槽位于地下一层，为一×

16×

的钢筋混凝土池子，与主体建筑联为一体，为减少温度应力对主体结构的影响，水池采用内保温，保温材料为100mm厚聚氨酯发泡板材，内衬五布六涂玻璃钢防水层。

（2）散流器设计

　　垂直流型蓄热槽，为实现自然分层的目的，要求在蓄热释热过程中，温度较高的水始终从槽上部流入或流出，温度较低的水始终从槽下部流出或流入。

故在槽内设置了上下两组均匀分配水流的散流器，并且上散流器开口向上，下散流器开口向下。

蓄热时锅炉送来的热水由上散流器进入蓄热槽，而冷水由下散流器流出，进入锅炉加热。

在释热循环中，水流方向相反。

　　影响蓄热效率的一个重要因素是斜温层，即由于冷热水间自然的导热作用而形成的一个冷热温度过渡层，它的存在减少了实际可用蓄热量，但它也能有效的防止蓄热槽下部冷水与上部热水的混合，散流器设计的要点就是要在蓄热槽内获得较薄的、稳定而明确的斜温层。

　　根据流体力学原则，当槽内流体浮力大于惯性力，即弗劳德数Fr1时，可以形成很好的密度流。

而较低的雷诺数Re也有利于减小斜温层的混合作用。

其中Fr和Re分别为

　　式中q----散流器单位长度流量，m3/s·

m；

　　g----重力加速度，m/s2；

　　h----散流器进口开口高度，m；

　　ρi----进口水密度，kg/m3；

　　ρa----槽内水密度，kg/m3；

　　v----进口水的运动粘度，m2/s。

　　从式

（1）、

（2）中可以看出，Fr、Re除与流量、供回水温差有关外，还与散流器的设计密切相关，好的散流器可以形成稳定的斜温层实现较佳的分层效果。

　　会展中心的设计中，每台散流器设计成H型，由于槽体较长，为使流量分配均匀，每组散流器均设计成三台并联形式，每台散流器设一流量平衡阀。

取Re=850，同时控制Fr＜1,x经计算散流器开口角度120°

，开口宽11mm，出口流速/s。

　　3.热力交换系统

　　蓄冰蓄热系统与空调末端用板式换热器隔开，可减少乙二醇及软水处理量，通过热交换，夏季向末端供给7/12℃冷水，冬季供给50/40℃热水。

　　三、空调水系统

　　空调末端水系统采用一次泵变流量系统，由于冬夏季空调循环水量相差很大，为节省电能，冬夏分设循环水泵。

水系统共分为五个环路，其中地下展厅两个环路，地上东、西展区各一个环路，中心花篮为一个环路。

每个环路的回水总管上各设一个流量平衡阀。

四、空调方式

　　1.高大展厅：

会展中心高大展厅较多，如果采用全空调方式，势必造成很大的能源浪费，对这类面积、空间都很大的展厅，设计采用分层空调方式，根据射程及建筑空间造型，在4～9m的高度上采用德国妥思公司生产的DUK型远程投设喷口侧送风。

空气处理机组设在展厅的局部夹层内，夹层下部一般采用散流器下送风。

　　2.展示大厅：

位于中心花篮五层的城市展示大厅，为全玻璃造型，层高25m，不仅热工性能差，而且给空调管道的敷设带来很大的困难。

设计将空调机组设在四层吊顶内，通过六根异形风柱向大厅内人流区送风。

每根风柱风量约12000m3/h，送风口高度。

　　3.交通大厅：

一层的交通大厅，空间较高，且形成有南北贯通的穿堂风，空调系统在冬季很难实现设计温度。

因此，在该大厅内采用了空调送风与低温地板辐射相结合的供暖形式。

低温地面散热量为105w/m2，新风负荷，由空调系统承担。

　　4.中小展厅：

层高≤7m的中小展厅、会议室等采用散流器或条缝型风口下送风。

　　5.办公及洽谈室采用风机盘管加新风方式。

　　6.信息中心，运行方式不同于展厅，且有较大面积的内部区，为保证过渡季节的空调效果，采用VRV系统；

消防控制中心采用分体式风冷热泵机组。

五、防排烟设计

　　1.地下二层汽车库，停车位450个，分为两个防火分区。

设计的机械排烟系统，兼作平时排风系统，排风、排烟量均为6次/h。

　　2.地下展厅的排烟系统与空调系统相结合，经过阀门切换，利用空调送风管作火灾时的排烟管道，在过渡季节也可利用此系统作排风用。

　　3.地上展厅、会议厅等部位，均利用平风系统与专用排烟风机共同作火灾时的排烟系统。

对于室内净高大于6m的空间，不划分防烟分区，排烟风量参照中庭排烟的计算方法确定。

　　4.四层多功能厅、五层大会议厅，面积大、人员多，火灾时，疏散困难。

建筑设计时，在这两处均设计了疏散走廊。

在设计中，将疏散走廊视为避难间，设置机械加压送风系统，阻止烟气进入走廊，使滞留人员，迅速地疏散至安全地带。

　　5.凡不具备自然排烟条件的防烟楼梯间、消防电梯前室或合用前室，均设置正压送风系统。

六、结束语

　　武汉国际会展中心，建筑面积大、空间变化多样，使用功能复杂，建筑热工性能差，对空调设计极具挑战性。

在空调系统设计中，合理确定蓄能比例，优化蓄能系统设计，并且根据具体的空调对象，选用不同的空调末端送回风方式，不仅能实现较好的空调效果，还能获得较好的经济效益。

目前，会展中心已建成使用，空调系统尚未全面投入运行，从部分运行情况看，空调效果良好。

七、参考文献

　　1.华泽钊，刘道平，吴兆琳，邬志敏.蓄冷技术及其在空调工程中的应用.北京：

科学出版社，1997.

　　2.严德隆，张维君.空调蓄冷应用技术.北京：

中国建筑工业出版社，1997.