SVPWM的原理讲解以及应用过程中的推导与计算Word格式.doc

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设直流母线侧电压为Udc，逆变器输出的三相相电压为UA、UB、UC，其分别加在空间上互差120°

的三相平面静止坐标系上，可以定义三个电压空间矢量UA（t）、UB（t）、UC（t），它们的方向始终在各相的轴线上，而大小则随时间按正弦规律做变化，时间相位互差120°

。

假设Um为相电压有效值，f为电源频率，则有：

（2-27）

其中，，则三相电压空间矢量相加的合成空间矢量U（t）就可以表示为：

（2-28）

可见U（t）是一个旋转的空间矢量，它的幅值为相电压峰值的1.5倍，Um为相电压峰值，且以角频率ω=2πf按逆时针方向匀速旋转的空间矢量，而空间矢量U（t）在三相坐标轴（a，b，c）上的投影就是对称的三相正弦量。

图2-8逆变电路

由于逆变器三相桥臂共有6个开关管，为了研究各相上下桥臂不同开关组合时逆变器输出的空间电压矢量，特定义开关函数Sx（x=a、b、c）为：

（2-30）

（Sa、Sb、Sc）的全部可能组合共有八个，包括6个非零矢量Ul（001）、U2（010）、U3（011）、U4（100）、U5（101）、U6（110）、和两个零矢量U0（000）、U7（111），下面以其中一种开关组合为例分析，假设Sx（x==a、b、c）=（100），此时

（2-30）

求解上述方程可得：

Uan=2Ud/3、UbN=-Ud/3、UcN=-Ud/3。

同理可计算出其它各种组合下的空间电压矢量，列表如下：

表2-1开关状态与相电压和线电压的对应关系

Sa

Sb

Sc

矢量符号

线电压

相电压

Uab

Ubc

Uca

UaN

UbN

UcN

U0

1

U4

Udc

-Udc

U6

U2

U3

U1

U5

U7

图2-9给出了八个基本电压空间矢量的大小和位置。

图2-9电压空间矢量图

其中非零矢量的幅值相同（模长为2Udc/3），相邻的矢量间隔60°

，而两个零矢量幅值为零，位于中心。

在每一个扇区，选择相邻的两个电压矢量以及零矢量，按照伏秒平衡的原则来合成每个扇区内的任意电压矢量，即：

（2-31）

或者等效成下式：

（2-32）

其中，Uref为期望电压矢量；

T为采样周期；

Tx、Ty、T0分别为对应两个非零电压矢量Ux、Uy和零电压矢量U0在一个采样周期的作用时间；

其中U0包括了U0和U7两个零矢量。

式（2-32）的意义是，矢量Uref在T时间内所产生的积分效果值和Ux、Uy、U0分别在时间Tx、Ty、T0内产生的积分效果相加总和值相同。

由于三相正弦波电压在电压空间向量中合成一个等效的旋转电压，其旋转速度是输入电源角频率，等效旋转电压的轨迹将是如图2-9所示的圆形。

所以要产生三相正弦波电压，可以利用以上电压向量合成的技术，在电压空间向量上，将设定的电压向量由U4（100）位置开始，每一次增加一个小增量，每一个小增量设定电压向量可以用该区中相邻的两个基本非零向量与零电压向量予以合成，如此所得到的设定电压向量就等效于一个在电压空间向量平面上平滑旋转的电压空间向量，从而达到电压空间向量脉宽调制的目的。

1.2SVPWM法则推导

三相电压给定所合成的电压向量旋转角速度为ω=2πf，旋转一周所需的时间为T=1/f；

若载波频率是fs，则频率比为R=fs/f。

这样将电压旋转平面等切割成R个小增量，亦即设定电压向量每次增量的角度是：

g=γ=2π/R=2πf/fs=2Ts/T。

今假设欲合成的电压向量Uref在第Ⅰ区中第一个增量的位置，如图2-10所示，欲用U4、U6、U0及U7合成，用平均值等效可得：

Uref*Tz=U4*T4+U6*T6。

图2-10电压空间向量在第Ⅰ区的合成与分解

在两相静止参考坐标系（α，β）中，令Uref和U4间的夹角是θ，由正弦定理

可得：

（2-33）

因为|U4|=|U6|=2Udc/3，到各矢量的状态保持时间为：

ì

p（2-34）

式中m为SVPWM调制系数（调制比），m=|Uref|/Udc。

而零电压向量所分配的时间为：

T7=T0=（TS-T4-T6）/2（2-35）

或者T7=（TS-T4-T6）（2-36）

得到以U4、U6、U7及U0合成的Uref的时间后，接下来就是如何产生实际的脉宽调制波形。

在SVPWM调制方案中，零矢量的选择是最具灵活性的，适当选择零矢量，可最大限度地减少开关次数，尽可能避免在负载电流较大的时刻的开关动作，最大限度地减少开关损耗。

一个开关周期中空间矢量按分时方式发生作用，在时间上构成一个空间矢量的序列，空间矢量的序列组织方式有多种，按照空间矢量的对称性分类，可分为两相开关换流与三相开关换流。

下面对常用的序列做分别介绍。

1.2.1 7段式SVPWM

我们以减少开关次数为目标，将基本矢量作用顺序的分配原则选定为：

在每次开关状态转换时，只改变其中一相的开关状态。

并且对零矢量在时间上进行了平均分配，以使产生的PWM对称，从而有效地降低PWM的谐波分量。

当U4（100）切换至U0（000）时，只需改变A相上下一对切换开关，若由U4（100）切换至U7（111）则需改变B、C相上下两对切换开关，增加了一倍的切换损失。

因此要改变电压向量U4（100）、U2（010）、U1（001）的大小，需配合零电压向量U0（000），而要改变U6（110）、U3（011）、U5（101），需配合零电压向量U7（111）。

这样通过在不同区间内安排不同的开关切换顺序，就可以获得对称的输出波形，其它各扇区的开关切换顺序如表2-2所示。

表2-2UREF所在的位置和开关切换顺序对照序

UREF所在的位置

开关切换顺序

三相波形图

Ⅰ区（0°

≤θ≤60°

）

…0-4-6-7-7-6-4-0…

Ⅱ区（60°

≤θ≤120°

…0-2-6-7-7-6-2-0…

Ⅲ区（120°

≤θ≤180°

…0-2-3-7-7-3-2-0…

Ⅳ区（180°

≤θ≤240°

…0-1-3-7-7-3-1-0…

Ⅴ区（240°

≤θ≤300°

…0-1-5-7-7-5-1-0…

Ⅵ区（300°

≤θ≤360°

…0-4-5-7-7-5-4-0…

以第Ⅰ扇区为例，其所产生的三相波调制波形在时间TS时段中如图所示，图中电压向量出现的先后顺序为U0、U4、U6、U7、U6、U4、U0，各电压向量的三相波形则与表2-2中的开关表示符号相对应。

再下一个TS时段，Uref的角度增加一个γ，利用式（2-33）可以重新计算新的T0、T4、T6及T7值，得到新的合成三相类似（3-4）所示的三相波形；

这样每一个载波周期TS就会合成一个新的矢量，随着θ的逐渐增大，Uref将依序进入第Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ区。

在电压向量旋转一周期后，就会产生R个合成矢量。

1.2.25段式SVPWM

对7段而言，发波对称，谐波含量较小，但是每个开关周期有6次开关切换，为了进一步减少开关次数，采用每相开关在每个扇区状态维持不变的序列安排，使得每个开关周期只有3次开关切换，但是会增大谐波含量。

具体序列安排见下表。

表2-3UREF所在的位置和开关切换顺序对照序

…4-6-7-7-6-4…

…2-6-7-7-6-2…

…2-3-7-7-3-2…

…1-3-7-7-3-1…

…1-5-7-7-5-1…

…4-5-7-7-5-4…

1.3SVPWM控制算法

通过以上SVPWM的法则推导分析可知要实现SVPWM信号的实时调制，首先需要知道参考电压矢量Uref所在的区间位置，然后利用所在扇区的相邻两电压矢量和适当的零矢量来合成参考电压矢量。

图2-10是在静止坐标系（α，β）中描述的电压空间矢量图，电压矢量调制的控制指令是矢量控制系统给出的矢量信号Uref，它以某一角频率ω在空间逆时针旋转，当旋转到矢量图的某个60°

扇区中时，系统计算该区间所需的基本电压空间矢量，并以此矢量所对应的状态去驱动功率开关元件动作。

当控制矢量在空间旋转360°

后，逆变器就能输出一个周期的正弦波电压。

1.3.1合成矢量Uref所处扇区N的判断

空间矢量调制的第一步是判断由Uα和Uβ所决定的空间电压矢量所处的扇区。

假定合成的电压矢量落在第I扇区，可知其等价条件如下：

0º

<

arctan（Uβ/Uα）<

60º

°

以上等价条件再结合矢量图几何关系分析，可以判断出合成电压矢量Uref落在第X扇区的充分必要条件,得出下表：

扇区

落在此扇区的充要条件

I

U