钢筋混凝土结构课程设计书Word文档格式.doc

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考虑到楼面可变荷载比较大,取h=500mm。

截面宽度取b=200mm

主梁截面高度应满足h=/15～/10=6600/15～6600/10=440～650mm。

截面宽度为b=300mm

楼盖板结构平面布置图

3.板的设计

3.1楼盖板的设计

已如前述,轴线①～②、⑤～⑥的板属于端区格单向板；

轴线②～⑤的板属于中间区格单向板。

3.1.1荷载

板的永久荷载标准值

10mm厚耐磨地砖0.01×

22=0.22kN/

80mm现浇钢筋混凝土板0.08×

25=2kN/

20mm1：

3水泥砂浆找平0.02×

20=0.4kN/

20mm板底混合砂浆抹灰0.02×

17=0.34kN/

小计2.96kN/

板的可变标准荷载值4kN/

永久荷载分项系数取1.2或1.35,因楼面可变荷载标准值等于4.0kN/,所以可变荷载分项系数应取1.4。

于是板的

荷载总计算值

①q=+=1.35×

2.96+0.7×

1.4×

4=7.916kN/

②q=+=1.2×

2.96+1.4×

4=9.152kN/

由于②>

①,所以取②q=9.152kN/,近似取q=9kN/

3.1.2计算简图

次梁截面为200mm×

500mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120mm。

按塑性力重分布设计,板的计算跨度：

边跨=+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm<

1.025=2030mm,取=2020mm

中间跨==2200-200=2000mm

因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算。

取1m宽板带作为计算单元,计算简图如图所示

3.1.3弯矩计算值

由表11-1可查得,板的弯矩系数分别为：

边跨中,1/11；

离端第二支座,-1/11；

中跨中,1/16；

中间支座,-1/14。

故

=-=〔g+q/11=9.2×

/11=3.34kN·

m

=-〔g+q/14=-9.2×

/14=-2.57kN·

==〔g+q/16=9.2×

/16=2.25kN·

这是对端区单向板而言的,对于中间区格单向板,其和应乘以0.8,=0.8×

-2.57=-2.06kN·

m；

=0.8×

2.25=1.80kN·

3.1.4正截面受弯承载力计算

环境类别为一级,C30混凝土,板的最小保护层厚度c=15mm。

板厚80mm,=80-20=60mm；

板宽b=1000mm。

C30混凝土,=1.0,=14.3kN/；

HPB235钢筋,=210N/。

板配筋计算的过程于下表。

楼面板的配筋计算

截面

1

B

2或3

C

弯矩设计值〔kN·

3.34

-3.34

2.25

-2.57

=/〔b

0.065

0.044

0.050

=1-

0.067

0.045

0.051

轴线

①～②、

⑤～⑥

计算配筋〔

=b/

273.7

183.9

208.4

实际配筋〔

Φ8160

=314.0

Φ6/8160

=246.0

②～⑤

147.1

166.7

*对轴线②～⑤间的板带,其跨截面2、3和支座截面的弯矩设计值都可折减20%。

为了方便,近似对钢筋面积乘以0.8.

计算结果表明,支座截面的均小于0.35,符合塑性力重分布的原则；

/bh=246/〔1000×

80=0.308%,此值大于0.45/=0.45×

1.43/210=0.306%,同时大于0.2%,满足最小配筋率。

屋面板结构平面布置图

3.2屋面板的设计

3.2.1荷载

40mm1：

2.5水泥砂浆砌膨胀珍珠岩单拱隔热板0.04×

14=0.56kN/

≥20mm粒混凝土找坡〔0.02+0.02+0.02×

×

14=1.666kN/

2.5水泥砂浆找平0.02×

80mm钢筋混凝土板0.08×

15mm板底混合砂浆抹灰0.015×

17=0.255kN/

小计4.881kN/

板的可变荷载标准值0.5kN/

①q=+ψ=1.35×

4.881+0.7×

0.5=7.079kN/

4.881+1.4×

0.5=6.557kN/

由于①>

②,所以取①q=7.079kN/,近似取q=7kN/

3.2.2计算简图

按弹性计算,板的计算跨度：

边跨=1.025+b/2=1.025×

〔2200-100-120+200/2=2130mm＞+=2120mm,取=2120mm

中间跨==2200mm

3.2.3弯矩计算值

由表11-1可查得,板的弯矩系故

=0.078×

6.589×

+0.100×

0.49×

=2.53kN·

=0.033×

+0.079×

=1.24kN·

=0.046×

+0.085×

=1.67kN·

=-0.105×

-0.119×

=-3.39kN·

=-0.079×

-0.111×

=-2.78kN·

3.2.4正截面受弯承载力计算

环境类别为二级a类,C30混凝土,板的最小保护层厚度c=20mm。

板厚80mm,=80-25=55mm；

C30混凝土,=1.0,=14.3N/；

屋面板的配筋计算

2

3

2.53

-3.39

1.24

-2.78

1.67

0.058

0.078

0.029

0.064

0.039

0.060

0.081

0.066

0.040

①～⑥

224.7

303.4

108.6

247.2

149.8

计算结果表明,支座截面的均小于0.35；

4.次梁设计

按考虑塑性力重分布设计。

根据本车间楼盖的实际使用情况,楼盖的次梁和主梁的可变和在不考虑梁从属面积的荷载折减。

4.1荷载

永久荷载设计值

板传来永久荷载3.522×

2.2=7.81kN/m

次梁自重0.2×

〔0.5-0.08×

25×

1.2=2.52kN/m

次梁粉刷0.02×

2×

17×

1.2=0.34kN/m

小计g=10.67kN/m

可变荷载设计值q=5.6×

2.2=12.32kN/m

荷载总设计值g+q=22.99kN/m

4.1.2计算简图

次梁在砖墙上的支承长度为240mm。

主梁截面为300mm×

650mm。

计算跨度：

边跨=+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm<

1.025=6488mm,取=6450mm

中间跨==6600-300=6300mm

因跨度相差小于10%,可按等跨连续梁计算。

次梁计算简图如图所示。

4.2力计算

由表11-1、表11-3可分表查得弯矩系数和剪力系数。

弯矩设计值：

=-=〔g+q/11=22.99×

/11=86.95kN·

=-〔g+q/14=-22.99×

/14=-65.18kN·

=〔g+q/16=22.99×

/16=57.03kN·

剪力设计值：

=0.45〔g+q=0.45×

22.99×

6.33=65.49kN

=0.60〔g+q=0.60×

6.33=87.32kN

==0.55〔g+q=0.55×

6.3=79.66kN

4.3承载力计算

4.3.1正截面受弯承载力

正截面受弯承载力计算时,跨按T形截面计算,翼缘宽度去=/3=6600/3=2200mm；

又=b+=200+2000=2200。

故取=2200mm。

除B截面纵向钢筋排两排布置外。

其余截面均布置一排。

环境类别为一级,C30混凝土,梁的最小保护厚度c=25mm,一排纵向钢筋=500-35=465mm二排纵向钢筋=5000-60=440mm。

C30混凝土,=1.0,=14.3N/,=1.43N/；

纵向钢筋采用HRB335钢,=300N/,箍筋采用HPB235钢,=210N/。

正截面承载力计算过程列于下表。

经判别跨截面均属于第一类T形截面。

次梁正截面受弯承载力计算

86.95

-86.95

57.03

-65