混凝土布料机专项施工方案.docx
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混凝土布料机专项施工方案
一、编制依据2
二、工程概况2
三、施工准备2
四、施工安排2
五、布料机主要施工方法3
六、泵管架设方式5
七、安全保证措施5
八、附图8
九、模板支撑验算12
一、编制依据
1、与本工程有关图纸文件；
2、《混凝土质量控制标准》GB50164-2011;
3、《混凝土泵送施工技术规程》JGJ/T10-2011；
4、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005;
5、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011;
6、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012;
7、《混凝土布料机》JBT10704-2007;
8、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012。
二、工程概况
工程名称：
建设单位：
设计单位：
监理单位：
施工单位：
建设地点：
本工程框剪结构，地下一层，地上三层，总建筑面积为51000平方。
三、施工准备
施工前根据施工现场情况准备好足够的机具设备和机具设备的安装交底，对工人进行严格的技术和安全交底，搭设布料机安放平台的架子管必须严格符合规范要求，并准备到位，操作人员必须经过严格的技术培训合格。
四、施工安排
1、成立安全防护领导小组，其组织结构组成、人员及责任分工如下：
组长：
项目经理——负责全面工作
副组长：
施工现场负责人——现场施工总指挥
项目技术负责人——技术部署
组员：
工长——技术交底、安全技术交底及施工中的施工技术工作，现场协调、布料机使用期间的安全检查及整改
施工员——技术交底、安全交底的现场落实及安全检查工作的整改落实
安全员——负责安全工作，布料机搭设、使用期间的安全检查工作
2、劳动力安排：
泵管及布料机布设工6人、混凝土布料工8人、混凝土泵操作工4人、信号工1人、小工8人
3、现场混凝土浇筑运输机械安排：
场内混凝土的运输采用混凝土运输泵和塔吊来完成垂直和水平运输，作业面采用一台独立式混凝土布料机进行布料，塔吊配合施工。
4、布料机参数表及质量要求：
序号
项目
参数
1
最大布料半径
15m
2
布料范围
360度全回转
3
混凝土输送量
由混凝土泵输送量决定
4
回转形式
手动
5
适用管径（mm）
Φ125
6
骨料最大粒径（mm）
40
7
整机质量（kg）
1500（不含配重）
8
配重质量（kg）
1300kg砂子
5、质量要求
（1）布料机各构配件必须完好无损，布料管——橡胶垫圈符合要求。
（2）布料机必须固定牢固，安放布料机的平台必须验收合格，严格按照交底施工。
五、布料机主要施工方法
1、布料机安装
（1）检查场地是否有充足作业空间，工作面应平整、坚实，不得松软塌陷。
（2）本工程采用作用半径为15m的布料机，基座放置楼梯附件梁比较密集处，机座采用定制的支撑钢管马蹬进行机座底部加固，马蹬四条脚下焊200×200×10厚钢板，钢板下铺双层4m×0.25m×0.05m厚木板，增加与模板的接触面，分散布料机对模板压力，确保机座底部结构钢筋不受损坏。
四方立架用4道不小于8mm钢丝绳拉紧固定，不得倾斜，钢丝绳端部用花兰螺栓（或卡环）与板内梁筋拉紧（锁牢），不得固定在竖向钢筋上，并将花兰螺丝的保险销扣好，严防脱钩。
机座不得碰撞钢筋或支设在上部结构钢筋上，机座与钢筋的距离要求在200mm。
（3）在立架弯管处用架子钢管将弯管固定在四方立架中心处，严防冲击力过大造成事故。
（4）布料机放置区域模板下部的脚手架底脚要垫50mm厚木板，脚手架顶部增加木方，木方间距不得大于100mm，脚手架立柱间距较常规加密，间距缩小为原来的一半，脚手架梁底、层高中部及扫地杆处增加三道水平剪刀撑，并在布料机放置区域的周围四面打上竖向剪刀撑，形成模板支撑架格构柱形式。
（5）布料机的组装及加固措施
1）摆好下支撑，将四个支腿分别安装到固定位置，然后用销子销住；
2）将支撑节吊起，对准下支撑座连接螺栓孔，然后用螺栓紧固，此连接无方向性，要求吊装平稳以便连接；
3）将垂直泵管穿入支撑节内，并用固定卡临时卡住；
4）拼装配重梁与主梁，安装水平泵管，装完两拉杆后调平紧固，将主体垫高0.5m左右；
5）连接悬臂泵管及出口弯头，将斜拉钢丝绳调好长度后用绳卡住，调节布料高度，悬臂泵管出口端应较后部有少量的翘起为好，然后将悬臂泵管旋至梁侧下部，用绳旋至梁侧下部，并用绳索临时栓住；
6）将已拼装完的主梁吊起，将主梁下部的回转支撑对准与支撑节上部连接孔，然后用螺栓紧固，此连接无方向性；
7）将配重箱吊装上，此时悬臂泵管可以展开；
8）将支撑节内的垂直泵管与主梁进料弯管连接，接口处必须采用橡胶垫圈，混凝土泵管接好后应当再检查螺栓紧固情况是否拧紧，必要是采用力矩扳手进行复检；
9）试车，用大绳控制混凝土出料口及杆臂中间弯拆处，在其最大作用范围运行一周，布料机稳定性、安全性、布料范围等符合要求。
10）上述工作完成后，即完成了布料机的安装工作，然后与混凝土泵送管路连接，组装完成后安全检查小组进行检查验收，验收合格出具验收记录各小组成员签字后方可投入布料作业；
11）支设楼层模板时，在安装布料机区域的脚手架进行加密，脚手架立杆纵、横间距为600，横杆间距为1500,该段区域的模板下的木方满铺，并加设水平钢管，用顶托进行支撑。
12）在布料机下的蹬腿下用木方50×100满铺，满铺范围为600×600。
13）用1×7单股钢丝绳固定布料机机身，并锚固在预埋在混凝土中的钢筋上，进行固定。
14）在布料机蹬腿四周搭设纵、横水平杆锁紧布料机机身。
（6）吊整机身（自重1.5吨），必须用钢索从四面吊装（用塔吊吊装），吊装前应进行加固，就位后要检查架体的完好性。
（7）布料机吊落到工作面前，先将伸缩支腿拉出至最大位置，并将锁销插好。
（8）布料机有4个伸缩支腿，为防止布料机倾翻和压偏楼板钢筋，每个支座必需安放在支撑架上。
（9）布料机吊上楼层前每个布料机放置区域必须先按要求加固好模板及支撑架；
（10）吊装1件配重，插入安全锁栓。
（11）复检机身倾斜度，吊铅锤检查，机身倾斜不大于0.4%。
（12）将混凝土泵管与布料机下方90o弯管用管卡子固定。
（13）上料前泵打清水冲刷输送管10分钟后，混凝土可逐渐进入料斗送料，清水慢慢减少到适量，10分钟左右可正常工作。
（14）布料机拆除前应将泵管内残留的砼清除干净，然后降低布料机高度，使其距楼面最低。
（15）用塔吊把配重调离，再把布料机调离到指定位置。
当塔吊调离配重时不得放开锚固的4根钢丝绳，且塔吊吊装布料机吊勾拉紧后方可放开钢丝绳，以防止布料机倾覆；用塔吊调离配重和布料机时，应确保布料机下面和周围闲杂人员离开，保证无任何安全隐患后才能开始调离及布料机。
六、泵管架设方案
1、混凝土输送立管采用独立的钢管支架固定，并用钢丝绳紧固，支架与模板支撑架完全分开。
先预埋立管立架固定泵管，确认固定支架稳固后将泵管连接到要浇筑砼的楼层面，立管应与固定支架连接牢靠。
连接采用配套的弯管、软管将泵管立管与楼层上的泵管进行连接。
连接好后，开始浇筑砼。
2、为了避免泵管的振动扰动楼板钢筋，泵管必须架设在钢管支架上，钢管下铺放木跳板作为支撑面，混凝土的浇筑方式，从前往后浇筑，边浇筑边拆支架，直至浇完拆完楼面支架。
七、安全保证措施
1、安全事项
（1）一般性安全事项
1）吊装前必须向作业人员进行布料机的安全技术交底，施工过程中由专职安全员现场指挥。
2）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，系好下颌带，锁好带扣。
现场严禁吸烟，严禁酒后人员作业，严禁嬉戏打闹，施工操作时要求精力集中，专职安全员现场指挥。
临边、高处（高度超过2m）作业时，必须使用安全带，安全带高挂低用。
3）遇有视线不清、雷雨、浓雾和风速超过4级风的天气不得进行安装和拆卸作业。
4）当风速超过5级风或泵送停止工作后，应收好臂架，使设备处于待机状态。
5）设备每次工作前，操作人员必须对设备进行安全检查。
6）如果发生故障已经危及本设备的安全使用，必须立即停机。
7）严禁在可能发生任何松动的情况下工作。
8）塔吊司机、信号工必须持证上岗，信号工必须在布料杆下无人后正确向塔司发出信号，塔司核实确保安全后方可起吊，如果发现信号不清楚或指挥有误时，塔司必须拒绝执行并采取措施防止事故发生。
9）严格执行塔吊“十不吊”规定，严禁冒险违章作业，操作人员严禁随布料杆起落，吊运时严禁下方站人，起吊过程中落钩应缓慢升降，跨越障碍物时高度应小于1m，当布料杆下降距就位点1m时必须采用慢速就位。
10）用塔吊吊运布料机至指定地点后必须待布料机所有缆风绳固定拉紧，布料机稳定后方可取下塔吊吊钩；
11）支撑节与上下支承座的连接具有方向性要求；
12）配重重量必须保证1300kg，其偏差为±1%，为便于拆装配重上部应埋设吊环，不得随意增减配重箱内的配重材料，以防止倾覆。
13）布料机必须安装在坚固平整的场地上，四条支腿误差不得大于3mm，且四支腿必须在最大跨距锁定后，方可保证基稳定性；
14）整体移动布料机时，先将悬臂泵管回旋至主梁下并用绳索固定，然后起吊放到新的使用地点，如现场塔吊起重量不足，可采用配重与主机分开吊的办法达到移机的目的；
15）布料机必须安装配重后方可展开旋转悬臂泵管，否则整个布料机失去平衡，容易发生倾覆事故。
16）布料机的稳定性设计在风力5级以下保证安全使用，如风力达到5级或以上必须停止作业。
17）手动管前端连接橡胶输送软管，在拉动过程中必须确保安全，手动管出口处不得被混凝土堆埋。
出现倾覆现象时，应立即停止布料。
18）布料杆吊运时要平衡锁牢，组装时防止管口咬手。
19）混凝土浇筑时经常检查花篮螺丝是否勾实，安全销是否牢固，严防脱钩倾覆。
2、混凝土浇注过程中的安全事项
1）准备好混凝土浇筑的信号灯及对讲机，进行双控，在柱、墙混凝土浇筑时，要保证灯灭泵停，叫停立停，前台浇筑点必须提前8秒叫停、灭灯，通信必须设专人进行，夜间施工时，控制混凝土的人必须配上手电，看清混凝土浇筑高度。
2）如果出料软管在工作中断裂或在臂架的进一步运动中跳出，就会砸到软管操作工身上，造成伤害。
这种危险也会在软管突然堵塞时出现。
而当启动泵送后，由于空气内含杂物或臂架的突然运动，使出料软管摇动，也会对操作人员造成一定的伤害。
3）启动泵时的危险区就是出料软管能摇动出的周围区域，区域直径是出料软管长度的两倍。
4）泵送作业时严禁打开输料管卡，严禁将软管插入混凝土内。
5）出料软管严禁加接软管，禁止使用长度超过3m的末端软管浇注。
严禁将端部软管拆掉，让臂架和另一刚性输送管路连接。
6）软管应锁好安全链，软管安全链应牢固固定在臂架钢结构上而不能固定在输料管及管卡上。
7）布料机工作时臂架下方不准站人。
8）严禁在输送管内打开管接头。
9）回转过程中，严禁在整机未停稳时刹车或做反向运转，回转处接头管箍不可固定太紧，保证转动灵活，每班次须清理、润滑回转接头管箍密封一次。
10）输送泵管一旦堵塞时，应先停止泵送，检查堵塞管道，把该管卸下清理干净后重新安装牢固，密封清理干净后准备复位。
11）出料口更改位置时，用一条麻袋将出口包住，避免混凝土洒在地面上，到另一个出料位置上再解开。
12）布料杆在使用过程中和存放期间必须用绳索从多个方向拉结固定牢固，无法拉接时，设临时支撑。
13）不得随意增减配重箱内的配重材料，以防倾覆。
14）布料机应与用电电器保持一定距离（不得小于6m）。
15）工作结束时必须将臂架收合、挂好安全钩、大臂水平放置、切断地面电源。
16）布料机在完成浇筑作业后，必须对布料机配管进行清洗，每次采用泵送清水清洗时，必须采用标准的清洗球，不得采用其它物体代替，管内壁应清洁，无残留混凝土。
清洗完毕后，先吊走配重，后吊布料杆身至下一个工作位置，在吊布料机时塔吊吊钩起吊拉紧后方可取掉钢丝绳，下个工作位置安装好后，吊入配重，严格按前面的操作要求重复工作。
17）检修或保养时，应切断地面电源，不准带电检修保养。
八、附图
布料机立面尺寸图
九、模板支撑验算
布料机下方垫道板分布在梁上，受力面积为4.8平方，按布料机加配重2.8T计算，此处梁机械荷载为5.8KN/m².顾采用梁下加固措施。
扣件式梁模板安全计算书
一、计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
1、计算参数
基本参数
混凝土梁高h（mm）
600
混凝土梁宽b（mm）
300
混凝土梁计算跨度L（m）
4
模板支架高度H（m）
8.4
梁跨度方向立柱间距la（m）
1
垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb（m）
0.3
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
立杆自由端高度a（mm）
400
梁底增加立柱根数n
2
梁底支撑小梁根数m
3
次梁悬挑长度a1（mm）
250
结构表面要求
表面外露
主梁合并根数
2
斜撑（含水平）布置方式
普通型
架体底部布置类型
底座
模板荷载传递方式
可调托座
扣件传力时扣件的数量
/
水平杆步距h（m）
1.2
材料参数
主梁类型
圆钢管
主梁规格
Ф48×3.6
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×80
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm（克隆、山樟平行方向）
钢管规格
Ф48×3.6
荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak（N/mm2）
/
架体底部垫板面积A（m2）
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
地面粗糙度类型
/
基本风压值Wo（kN/m^2）
/
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m^2）
0.5
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m^3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m^3）
1.5
施工人员及设备产生荷载标准值Q1k（kN/m^2）
7.8
地基承载力折减系数
/
2、施工简图
（图1）剖面图1
（图2）剖面图2
二、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3
I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
1、强度验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4Q1kb}=0.9×（1.2×（0.5+（24+1.5）×600/1000）×1+1.4×7.8×1）=26.892kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×（1.35×（0.5+（24+1.5）×600/1000）×1+1.4×0.7×7.8×1）=26.077kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max（26.892,26.077）=26.892kN/m
（图3）面板简图
（图4）面板弯矩图
Mmax=0.076kN·m
σ=Mmax/W=0.076×106/24000=3.151N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（24+1.5）×600/1000）×1=15.8kN/m
（图5）简图
（图6）挠度图
ν=0.063mm≤[ν]=300/（（3-1）×400）=0.375mm
满足要求
三、次梁验算
由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4Q1ka}=0.9×（1.2×（0.5+（24+1.5）×600/1000）×300/1000/（3-1）+1.4×7.8×300/1000/（3-1））=4.034kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×（1.35×（0.5+（24+1.5）×600/1000）×300/1000/（3-1）+1.4×0.7×7.8×300/1000/（3-1））=3.911kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max（4.034,3.911）=4.034kN/m
计算简图：
（图7）简图
1、强度验算
（图8）次梁弯矩图（kN·m）
Mmax=0.396kN·m
σ=Mmax/W=0.396×106/（53.333×1000）=7.428N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图9）次梁剪力图（kN）
Vmax=2.287kN
τmax=VmaxS/（Ib）=2.287×103×40×103/（213.333×104×5×10）=0.858N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足要求
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=（G1k+（G3k+G2k）×h）×a=（0.5+（24+1.5）×600/1000）×300/1000/（3-1）=2.37kN/m
（图10）变形计算简图
（图11）次梁变形图（mm）
νmax=0.555mm≤[ν]=1×1000/400=2.5mm
满足要求
四、主梁验算
根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。
这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合：
q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4Q1ka}=0.9×（1.2×（0.5+（24+1.5）×600/1000）×300/（（3-1）×1000）+1.4×7.8×300/（（3-1）×1000））=4.034kN/m
B.由永久荷载控制的组合：
q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×（1.35×（0.5+（24+1.5）×600/1000）×300/（（3-1）×1000）+1.4×0.7×7.8×300/（（3-1）×1000））=3.911kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max（4.034,3.911）=4.034kN
此时次梁的荷载简图如下
（图16）次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[G1k+（G2k+G3k）h]a=（0.5+（24+1.5）×600/1000）×300/（（3-1）×1000）=2.37kN/m
此时次梁的荷载简图如下
（图17）次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得：
承载能力极限状态下在支座反力：
R=4.394kN
正常使用极限状态下在支座反力：
Rk=2.582kN
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=78.8/1000=0.079kN/m
自重设计值为：
g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×78.8/1000=0.085kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：
（图18）主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：
（图19）主梁正常使用极限状态受力简图
1、抗弯验算
（图12）主梁弯矩图（kN·m）
Mmax=0.331kN·m
σ=Mmax/W=0.331×106/（10.38×1000）=31.84N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图13）主梁剪力图（kN）
Vmax=2.21kN
τmax=QmaxS/（Ib）=2.21×1000×7.2×103/（24.92×104×1.44×10）=4.434N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax=0.028mm≤[ν]=0.3×1000/400=0.75mm
满足要求
4、支座反力计算
因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：
Rzmax=6.604kN
五、立柱验算
1、长细比验算
立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距
则长细比为：
λ=h/i=1.2×1000/（1.59×10）=75.472≤[λ]=150
满足要求
2、立柱稳定性验算
根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.75
N1=Rzmax+1.2×（H-h）×gk=6.604+1.2×（8.4-600/1000）×0.149=7.998kN
f=N1/（φA）=7.998×1000/（0.75×（4.24×100））=25.152N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
六、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=6.604kN
N=6.604kN≤[N]=30kN
满足要求
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