钢筋笼吊装计算书注释.docx

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钢筋笼吊装计算书注释

钢筋笼吊装计算书--注释

计算书

1,主吊选用:

QYU型100t履带式起重机，主臂长度17m~63.0m，主要性能见下表:

工作半径R,m,有效起重量Q,t,提升高度H,m,角度,度,笼吊装计算书

12.975.06480

1469.56478

1657.763.577（黄色标记的我不知道这个数是怎么来的,你再看看）

1848.96375一计算说明2,副吊选用:

QYU型50t履带式起重机，主臂长度54.85m，主要性能见下表:

工作半径R,m,负载Q,t,提升高度H,m,角度,度,

豫园站围护体系地下连续墙最大深度为29.5m，为节省施工时间并减少因分节制作带来的不1243.55679利影响，故决定对钢筋笼采用一次吊装入槽。

1440.35577

1635.85575在钢筋笼吊放时，拟采用两台大型起重设备，分别作为主吊、副吊，同时作业，先将钢筋笼

1834.35473水平吊起，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋

3,主要机具、材料一览表

笼入槽。

序号名称型号数量备注

根据设计要求，拟沿钢筋笼纵向布置四道桁架筋，使得钢筋笼起吊时横向均匀受力，同时使1主吊铁扁担2套

2副吊铁扁担2套纵向保持良好的抗弯刚度。

3钢丝绳约200米

计算依据:

《起重吊装常用数据手册》4滑轮8个

5卸扣30只《建筑施工计算手册》

6扳手若干

GB50017-2003,《钢结构设计规范》,二吊装步骤五双机抬吊系数K验算

钢筋笼吊装过程进，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊按标准幅6m，笼长29.5m进行验算。

钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。

主要计算内容包括:

钢丝绳强度验算、主、副吊扁担验算、主吊把杆长度验算、吊攀验算、主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。

拆下副吊钢丝卸扣验算。

绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控计算依据:

《起重吊装常用数据手册》。

制其标高。

钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。

1,钢丝绳强度验算

钢丝绳采用6×37+1，公称强度为1700MPa，安全系数K取6。

三吊点布置

序号钢丝绳型号型号K额定T

1,钢筋笼横向吊点布置:

按钢筋笼宽度L，布置4道,152mm6×37+1623.30

243mm6×37+1616.102,钢筋笼纵向吊点布置:

按钢筋笼长度方向，布置7道，主吊吊机设四点，副吊吊机设五点。

332.5mm6×37+169.10具体布置参见附图。

428mm6×37+166.84

四设备选用

1上海市轨道交通10号线（M1线）一期工程豫园站施工组织设计

计算书

222-，，（404.8）=140.81,主吊扁担上部钢丝绳验算A=197.8+140.8=338.6cm（说明:

）总

钢筋笼总重30.0T，铁扁担及索具总重约5.0T。

23Ibhbh5.0,=35.0T吊重:

30.0+W,,I,4h2612I=72216cm（）总x钢丝绳直径:

43mm，[T]=161KN

3235.2，钢丝绳:

T=P/2sinβ=275/,2×sin60?

=159KN<[T]满足要求。

I,，，,57678272216122,主吊扁担下部钢丝绳验算

3W=3709cm总钢丝绳在钢筋笼立起时受力最大。

x

2235.2，吊重:

50.0+5.0,=55.0TW,，，,2883237096钢丝绳直径:

43mm，[T]=161KN

Ix总钢丝绳:

T=P/2=137.5/2=69KN<[T]满足要求。

i==14.6cm总xA总3,副吊扁担上部钢丝绳验算

4I=38461cm总y通过受力分析，钢筋笼平放起吊进副吊受力最大，副吊作用力为320KN。

3W=2564cm总y吊重荷载:

320KN

I总y钢丝绳直径:

43mm，[T]=161KNI==10.7cm总yA总钢丝绳:

T=P/2=160/2sinβ=160/,2×sin60?

=92KN<[T]满足要求。

2?

扁担的长细比核算（刚度满足要求）4,副吊扁担下部钢丝绳验算

λ=l/i=360/14.6=24.6,，[λ]=150,，满足要求总总x0x根据力,矩,平衡，钢丝绳内力为23KN。

λ=l/i=360/10.7=33.6,，[λ]=150,，满足要求总总y0y钢丝绳直径:

28mm，[T]=68KN

3?

铁扁担的内力计算钢丝绳:

T=P=23KN<[T]满足要求。

考虑附加动力系数1.2,2,主、副吊扁担验算

g=,1553+7.85×2×35.2×2,×1.2=3190N/m?

3.19N/mm总主副铁扁担均采用H型钢+钢板组合加工，选用400b号H

自重（工字钢的重量）=+21.2,，，，，bh钢型钢，两侧加20mm厚钢板。

1铁扁担自重产生的跨中弯矩:

?

400b号H型钢有关数据:

M=1/8×g×l×l=1/8×3.19×3600×3600=5167800N〃mm高度h=400mm，翼宽b=300mm，腹板厚t=13.5mm，翼缘总x001

12均布荷载跨中最大弯矩M,ql厚度t=24mm，截面面积A,197.8cm2，重量g=1553N/m，截面惯性矩Ix=57678cm4，Iy=10817cm4，max28

截面抵抗矩Wx=2883cm3，Wy=721cm3,截面回转半径i=17.1cm，i=7.40cm，截面形心至腹板外xy侧向弯矩（不知道哦）:

M=1/10×M=516780N〃mmyx

侧的距离Z=200mm。

0吊重对铁扁担的轴向压力N铁扁担组合截面的截面面积、惯性矩及回转半径:

N=1.5Q（?

）/tgα=1.5×,500/2,/tg60?

=216KN

2上海市轨道交通10号线（M1线）一期工程豫园站施工组织设计

计算书4?

铁扁担的稳定性验算卸扣的选择按主副吊钢丝绳最大受力选择。

主吊卸扣最大受力在钢筋笼完全竖起时，副吊卸λ=24.6，查《钢结构设计规范》得φ=0.955，β=1.0，β=1.0扣最大受力在钢筋笼平放吊起时。

总xxtymx

22N=πEA/λ=113758460N1主吊卸扣选择EXx

（N—临界力,长度为L的细杆，当外力大于临界力N时，细杆将发生弯曲变形破坏））?

=318KNP1=275/sin60EXEX

N/,φ×A,+βM/W,1-φN/N,+βM/W主吊高强卸扣100T:

2只。

xmxx1xxEXtyy1y

2160001.0，51678001.0，516780P2=137.5KN，，=2160000.955，338602564000,,3709000，1,0.955，,,主吊滑轮卸扣50T:

4只113758460,,

主吊笼子卸扣25T:

8只。

22=6.7+1.4+0.2=8.3N/mm?

[f]=215N/mm

2副吊卸扣选择

1-φN/N—挠度放大系数,xEXP1=160/sin60?

=184KN

3,主吊把杆长度验算副吊高强卸扣35T:

2只

钢筋笼长度45.5mP2=160KN

扁担下钢丝绳高度4.5m扁担连接滑轮卸扣35T:

4只

扁担上钢丝绳长高3.6m副吊扁担下钢丝绳内力:

吊机吊钓卷上允许高度6.0mP3=23KN

其它扁担高度等约1.0m卸扣25T:

10只

吊装余裕高度0.5m,6,双机抬吊系数,K,整体验算

扁担碰吊臂验算:

L=6.0+3.6=9.6m>2.0×tg78?

=9.4m满足要求主吊:

N=69.5TN=5TQ=50T主吊索具吊重钢筋笼回转碰吊臂验算:

L=6.0+3.6+1.0+4.5=15.2m>3.2×tg78?

=15.0mK=69.5/,50+5,=1.26>1.15主吊

起升高度=6.0+3.6+4.5+1.0+45.5+0.5=61.1m副吊:

N=43.5TN=5TQ=32T副吊索具吊重机高2.235mK主吊=43.5/,32+5,=1.18>1.15吊臂长度L?

（61.1-2.235）/sin78?

=60.1m六钢筋笼桁架稳定性验算

主吊选用CCH2500型履带吊:

主臂长度63.0m，角度78度，起升高度65m，额定起重量69.5T。

钢筋笼标准幅最大总重为50.0t，起吊时，钢筋笼受力沿纵向中轴线呈对称分布，故进行标准,4,吊攀验算幅的验算时可取其中一半进行分析。

根据钢筋笼配筋量的不同，半幅钢筋笼沿纵向线性密度分布吊攀采用Φ32钢筋，钢筋允许拉应力170MPa可分成两部分:

上端30.0m，总重20.2t，平均线性密度0.67t/m,下端15.5m，总重4.8t，平均线性钢筋允许抗拉力:

密度0.31t/m。

2NA,,N=π×32×170/1000=136KN下面将重点验算标准幅钢筋笼的起吊稳定问题。

?

N=136×16=2186KN，650KN满足要求。

1,桁架筋的设置

5,卸扣验算

3上海市轨道交通10号线（M1线）一期工程豫园站施工组织设计

计算书

按设计要求，迎土面主筋直径为25mm，开挖面主筋直径为28mm。

除去混凝土保护层厚度，,3,标准幅钢筋笼所受弯矩及稳定性验算则两排主筋之间的净间距约为820mm。

30m，重W,20.2t，线密度ω,0.67t/m,下半取半幅钢筋笼，总长L,45.5m，上半部分L111

4.8t，线密度ω,0.31t/m。

设主勾提供的拉力为T，副勾提供的拉力为考虑到钢筋笼的长度和重量，桁架筋暂按Φ20计，若经验算刚度不够，则可再适当加粗。

桁部分L,15.5m，重W22A2

架筋呈“V”字型沿主筋方向布置，与主筋夹角按60?

计，则相邻两节点间的主筋、桁架筋长度T，主勾钢索上的力为Ta，副勾钢索上的力为Tb，钢筋笼上各个吊点间距及钢索与主筋夹角见B

均约为947mm，施工中按950mm计。

《钢筋笼起吊计算结构简化图》，为方便计算，以下力（矩）的计算暂以t或t〃m为单位。

2,计算方法

，先以钢筋笼为一整体，计算其在主吊、副吊及其自重作用下内部产生的最大?

1.水平吊起后

弯矩，再验算在该位置处钢筋的稳定性。

2?

.将主筋、桁架筋组成的体系看成一桁架结构，先计算出该桁架结构在外力,主吊、副吊,

及其自重作用下各杆件的内力，再进行稳定性验算。

ooo根据力,矩,的平衡可得:

+T,2Ta〃sin45+,2Tb+2〃2Tb〃sin63.43+2Tb〃sin45,,W+W即TAB12

ΣY=0W〃L/2+W〃（L/2+L）,T〃9/2,T〃,9+7+12,,011221AB

ΣM=0,对97号所在的界面求矩,将上两式联立，可得o

4上海市轨道交通10号线（M1线）一期工程豫园站施工组织设计

计算书

2主、副勾作用力分别为T,9.044t，T,16.004t=-0.350X+20.224X–297.957AB

主勾、副勾钢索内力分别为Ta,6.395t，Tb,2.289t。

当X,28.891时，M,X,,-5.807t〃m,下部受压,,I

M,X,,-6.237t〃m,下部受压,,起吊过程中，当钢筋笼纵向水平时其内部产生的弯矩最大，故须验算水平起吊时钢筋笼所承故当X,30.000时，I

受的最大弯矩。

现以钢筋笼顶部上侧为原点，以连接各吊点的主筋所在直线为X轴,见下页图,，当30?

X，34时，

oooo计算其弯矩值:

M（X）=TaXsin45+Ta（X-9）sin45+Tb（X-16）sin45+2Tb（X-22,sin63.43，2Tb（X-28）ωI

2当0?

X，9,单位为m,时，,M均为对X所在界面求力矩和,30（X-30/2）-1/2ω（X-30）12

o22,1/2〃ω〃X=-0.170X+9.424X–135.957M（X）=Ta〃X〃sin451I

2=-0.350X+4.730X当X,27.718时，M,X,取极大值,I

2=-0.350,X-6.757,+15.981故当X,34.000时，M,X,,-12.061t〃m,下部受压,,I当X,6.757时，?

M,X,max?

15.981t〃m,上部受压,,当34?

X，40时，I

oooo当9?

X，16时，M（X）=Ta〃X〃sin45+Ta〃（X-9）〃sin45+Tb〃（X-16）〃sin45+2Tb〃（X-22,〃sin63.43，2I

oo2o2M（X）=Ta〃X〃sin45+Ta〃（X-9）〃sin45,1/2〃ω〃XTb〃（X-28）+2Tb〃（X-34）〃sin63.43-ω〃30（X-30/2）-1/2〃ω〃（X-30）I112

22=-0.350X+9.460X-42.570=-0.170X+13.707X–281.571当X,13.514时，?

M,X,max?

21.353t〃m,上部受压,,当X,40.314时，M,X,取极大值,II当16?

X，22时，故当X,34.000时，M,X,,-12.053t〃m,下部受压,,I

ooo2M（X）=Ta〃X〃sin45+Ta〃（X-9）〃sin45+Tb〃（X-16）〃sin45,1/2〃ω〃X,该结果与31?

X，34时得出的最大值12.061近似相等,I1

2=-0.350X+11.153X–69.658当40?

X?

45.5时，

oooo当X,15.933时，M,X,取极大值,M（X）=Ta〃X〃sin45+Ta〃（X-9）〃sin45+Tb〃（X-16）〃sin45+2Tb〃（X-22,〃sin63.43，2II

oo2当X,16.000时，M,X,,19.189t〃m,上部受压,,Tb〃（X-28）+2Tb〃（X-34）〃sin63.43+Tb〃（X-40）〃sin45-ω〃30（X-30/2）,1/2〃ω〃（X-30）I12

2当X,22.000时，M,X,,6.308t〃m,上部受压,,=T〃（X-9/2）+T〃（X-28）-ω〃30（X-30/2）,1/2〃ω〃（X-30）IAB12

2当22?

X，28时，=-0.170X+15.458X–349.29

oooo2M（X）=TaXsin45+Ta（X-9）sin45+Tb（X-16）sin45+2Tb,X-22,sin63.43,1/2ωX当X,45.465?

45.5时，M（X）取极大值,I1I

2=-0.350X+15.436X–163.879故当X,40.000时，M,X,,-2.970t〃m,下部受压,。

I当X,22.051时，M,X,,6.314t〃m,上部受压,,I

当X,28.000时，M,X,,-6.071t〃m,下部受压,,综上所得，当X,13.514时，?

M,X,max?

21.353t〃m,上部受压,II当28?

X，30时，当X,34.000时，?

M,X,max?

12.061t〃m,下部受压,I

ooooM（X）=TaXsin45+Ta（X-9）sin45+Tb（X-16）sin45+2Tb,X-22,sin63.43，2Tb,X-28,-1/2ω按设计，钢筋笼主筋均采用Ф32尺寸,两排主筋中心间距为850?

计，水平筋间距为300?

，I

2X故相邻接点间主筋长度取300?

。

1

5上海市轨道交通10号线（M1线）一期工程豫园站施工组织设计

计算书

oo=d+a*cos60,c保守计算，假设吊装时钢筋笼内产生力矩均由主筋承受，即主筋承受最大内力为d*cos60=d+aii-2iii-2i

上部:

N,21.353/0.85,25.121t=246.188kN,0.85-两排主筋中心间距,当i为大于1小于97的奇数且节点除受杆件自重作用还受钢索作用时，内力计算公式与仅受开挖

下部:

N,12.061/0.85,14.189t=139.056kN自重作用时相似，但节点上应考虑附加的作用力。

具体方法为:

将外力沿轴向和法向分解，再根迎土

2,根据细长杆件受压稳定公式P得:

Pcr---稳定临界应力,,不知道这个L是谁,,,2据力矩平衡，把由法向分力引起的作用于杆件两端节点的附加力求出，再进行杆件内力计算。

如cr，，,l

钢索作用点靠近节点，则直接将钢索作用力计入节点平衡条件，并计算出各杆件内力。

的长度,

现将计算结果列表如下:

544410MPa，I,d/64,3.14×32/64,51446mm，）（E取2.06×,

节点节点i-i+1节点i-i+2节点i+1-i+2节点i+1-i+3自重附加荷载外力作用后编号间杆件内力间杆件内力间杆件内力间杆件内力当钢筋直径为32?

时，Pcr=2616.235kN,仅按铰接,。

按铰接上式μ=1.0,荷载（t）附加力t',i,a（t）b（t）c（t）d（t）iiiiPcr远大于N，故主筋受压稳定性满足要求。

10.154-0.1330.0670.133-0.133,4,标准幅桁架筋内力及稳定性验算

30.308-0.4890.3780.489-0.622现将主筋与桁架筋相接的节点依次编号，见《钢筋笼起吊计算结构简化图》，假设钢筋笼自重50.308-0.8441.0440.844-1.466

产生的力集中作用于各个节点上，则根据线密度的不同有:

70.308-1.2002.0661.200-2.666

90.308-1.5563.4441.556-4.221,将钢筋笼自重产生的力分配到各个节点上，则各节点的作用力为t，实在不知道他这个tii

110.308-1.9115.1781.911-6.133是怎么算出来的，我怎么算都不得这个数,

Tb=2.289,a13=（Tb〃sin45?

-t13-c11〃sin60?

）/sin60?

当0?

X，30时，t,0.635（t）（i=35,37,41…95），iα=135?

b13=b11+c11〃cos60?

-a13〃cos60?

-Tb〃cos45?

t=0.635/2=0.318（t）,130.308桁架筋桁架筋97-0.3984.7140.398-6.531桁架筋

150.308-0.7545.2890.754-7.284当30?

X?

45.5时，t=0.308（t）（i=3,5,7,…33），i

170.308-1.1096.2211.109-8.393t=0.308/2=0.154（t）。

1190.308-1.4657.5081.465-9.858

桁架计算结构单元为简化计算，现将由主筋与桁架筋共同构成的吊装体系看成210.308-1.8219.1501.821-11.679

一桁架结构体系，各个节点之间采用铰接相连的方式。

下面将逐230.308-2.17611.1492.176-13.855

2Tb=4.577,a25=（2Tb〃sin63.43?

-t25-c23〃sin60?

）/sin60?

一计算各杆件的内力，当杆件受压时内力为负值，受拉时内力为正值。

α=116.57?

b25=b23+c23〃cos60?

-a25〃cos60?

-2Tb〃cos63.43?

当i=1时，t=0.154，根据力的平衡有，,根据节点力平衡，就可以得出以下计算公式,i250.3082.1959.092-2.195-11.660ooooa=,t/sin60,b=,a*cos60,c=,a,d=,c*cos60+a*cos60111111111270.3081.8407.075-1.840-9.820即a=,0.133,b=0.067,c=0.133,d=,0.133290.30811111.4845.413-1.484-8.336

310.3081.1284.107-1.128-7.208当i为大于1小于97的奇数且杆件仅受自重作用时，有

330.3080.7733.157-0.773-6.436oooa=,（t+c*sin60）/sin60=,t/sin60,c,iii-2ii-2350.6350.0392.751-0.039-6.396oob=b+c*cos60,a*cos60=b+（c,a）/2,ii-2i-2ii-2i-2i370.6351.9491.7562.394-1.949-4.447c=,a,2Tb=4.577,a37=（Tb-t37-c35〃sin60?

）/sin60?

iiα=90?

a39=（Tb-t39-c37〃sin60?

）/sin60?

6上海市轨道交通10号线（M1线）一期工程豫园站施工组织设计

计算书390.6353.859-1.1482.394-3.859-0.588小于6.395,970.333410.635α=45?

3.126-4.640-3.1262.538430.6352.393-7.399-2.3934.930

通过上述计算可知，桁架筋所承受的最大压力值为4.654t，约为45.609kN。

450.6351.659-9.425-1.6596.590

实际施工中，桁架筋与主筋间连接采用电焊焊接，故可近似看成两者固接，各节点可承受部470.6350.926-10.718-0.9267.516

490.6350.193-11.278-0.1937.709分力矩,再由于吊点采用“几”型钢筋焊接于上、下主筋，直接作用于上主筋,开挖面一侧主筋,

2Tb=4.577,a51=（2Tb〃sin63.43?

-t51-c49〃sin60?

）/sin60?

的力应小于理论计算得出的Ta、Tb值。

因而实际桁架筋所承受的最大压力值小于45.609kN。

α=63.43?

b51=b49+c49〃cos60?

-a51〃cos60?

+2Tb〃cos63.43?

当采用Ф18桁架筋时，其受压稳定临界值为Pcr=46.73kN（μ=0.5）510.6354.187-11.420-4.18711.895

530.635当采用Ф20桁架筋时，其受压稳定临界值为Pcr=67.45kN（μ=0.5）3.453-15.240-3.45315.349

550.6352.720-18.327-2.72018.069（μ=0.5，按照杆件两端固定取μ=0.5）570.6351.987-20.680-1.98720.056当采用Ф18桁架筋时590.6351.254-22.301-1.25421.309225,E3.142.0610，，610.6350