北京钓鱼台前门院落整治修缮工程施工组织设计doc.docx

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北京钓鱼台前门院落整治修缮工程施工组织设计

1编制依据序号项目编号1中华人民共和国建筑法国家主席令第91号2工程建设标准强制性条文2002版（新版）3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024地基与基础工程施工质量验收规范GB50202-20025组合钢模板技术规范GB50214-20016地下防水工程质量验收规范50208-20027建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20018钓鱼台前门宾馆院落修缮改造工程施工程图纸结构图纸9建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-200110其他相关规程北京市建筑工程施工现场安全管理标准。

2工程概况2.1基本情况由中建一局五公司承建的钓鱼台前门院落整治修缮工程，位于北京市东城区前门东大街23号，北临东交民巷，南邻前门东大街，设计单位为中国建筑设计研究院。

本项目在保留文物建筑、部分现状建筑、古树、复建北大门及围墙的基础上，对院落进行复建和整治，将建成包括餐饮、咖啡、画廊、会议、会所在内的高级文化和生活时尚中心。

该院落规划总用地面积13557m2，新建、改建总面积9770m2，其中地下面积4730m2，地上面积5010m2，建筑檐口高度8.750m，，相对标高±0.00相当于绝对标高46.70m。

本工程新建部分A、B、C三个区，地下一层，地上二层，结构形式为框架结构，地下室为混凝土结构，地上部分为钢结构幕墙，其基础形式为钢筋混凝土带肋筏板基础。

其中A区地下一层，层高4.98m；B区局部有夹层，夹层处层高4.8m，其余处层高9.15m；C区深槽处有夹层，夹层层高4.28m，其余层高7.53m，浅槽地下一层，层高3.85m；A’区5.25m。

由于B区混凝土构件尺寸和层高较大，因此本方案模板设计及计算依据以B区地下结构构件为主。

2.2结构构件尺寸参数2.2.1框架柱结构尺寸区域框架柱名称截面尺寸数量AKZ1500800地下部分10根KZ2500500地上部分10根BKZ1750750地下部分16根KZ2700700地上部分11根KZ3800800地上部分8根CKZ1500800地下部分14根KZ2500500地上部分25根2.2.2梁截面尺寸序号框架梁名称方向截面尺寸1A区顶板梁纵向400550、300500、400950、300950、400750横向400550、40011002B区夹层顶板梁纵向400600、350550横向350550、400600、300500、4001100、B区顶板梁纵向350700、5501200、550950横向550950、350700、350400、5501200、6501850、3501100、3C区夹层顶板梁纵向400800、400800、250400、300500、300400、300800横向300600、300550、250400、200400、400700C区顶板梁纵向400700、350550、200550、横向400700、400900、400500、350550、200550、2.2.3墙、板厚度墙厚度（mm）板厚度（mm）A、A’区400A、A’区200B区700、500B区250C区400、300C区100、120、160、180、2003.施工准备3.1.技术准备技术人员认真熟悉施工图，根据工程特性确定模板方案。

3.2.现场准备3.2.1.基础模板施工前，基坑须经验收合格，严格控制标高，施工现场道路通畅，有足够的施工作业面。

3.2.2.柱、墙体模板施工前，钢筋已经绑扎完毕，现场已经清理干净；经监理检查并签署隐蔽验收单。

3.2.3.模板加工现场已经准备好，模板堆放场地、周转场地等已经准备好；3.2.4.临建办公室、生活区中的道路、水、电等设施已经准备完毕；3.2.5.灭火器、消防水管道施工前做好检修。

3.3.人员准备根据施工进度计划、模板主要工程量和劳动力计划，合理组织人员进场。

每组人员合理调配连续作业保证按计划及时给其它工种提供工作面。

每组配备人员如下组长副组长2人，自检员3人，木工30人，合计35人。

施工之前，应根据本施工方案对相关施工人员进行技术交底。

3.4.机具准备按平面布置图设木工车间，木模板加工用的电锯、压刨、平刨等机械就位固定试用转完好，木工操作用的电钻、扳手、锤子、铲刀、滚刷、线坠、水平尺及拆模用的撬杠等小型工具配备齐全。

4.施工安排根据施工组织设计中的施工部署合理组织施工。

因为施工场地狭窄，，需根据不同时期组织人员进场。

4.1.流水段划分4.1.1基础底板A区和B区基础底板混凝土一次浇筑，C区混凝土以轴线C－E处为界分两次浇筑，基础模板在留有工作面的位置处砌筑砖模，未留工作面的部位则对护壁进行处理后代替模板。

4.1.2地下室外墙地下室外墙模板在留有工作面的部位采用多层板或竹胶板双面支设，无工作面的部分外侧以砖模或护壁代模，内侧支设小钢模。

具体流水段划分见下表序号施工区域流水段数墙厚（mm）水平施工缝位置1A区二段400腰梁以下位置2B区四段700/500夹层顶板梁下3C区三段400/300北侧夹层顶板梁下，南侧腰梁下4A’区二段400不留设注流水段划分具体详本方案后的附图。

4.1.3地下室独立柱地下室独立柱浇筑按划分的流水段进行，需浇筑至安装地脚螺栓的－2.5m位置处，为保证柱砼混凝土的观感质量，采用15mm厚多层板，型钢柱箍固定。

4.1.4地下室梁板除B区顶板梁分为东西两个流水段外，其余各区流水段同墙柱。

梁板模板面板采用竹胶板，木方背楞，满通红碗口脚手架支撑体系。

本工程流水段划分详见方案后附图1至附图44.2材料准备本工程中模板工程所用材料如下表序号材料名称型号用途1多层板15mm厚框架柱2竹胶板12mm厚框架梁、顶板、双面支模墙体3小钢模板如方案附图地下室外墙单面支模4钢管φ48模板支撑、背楞、柱箍5木方50100100100背楞6对拉螺栓φ14框架柱、顶板梁8止水螺栓φ14地下室外墙9U型托/顶板模板、墙模板等4.3.劳动力组织根据施工进度计划、模板主要工程量和劳动力计划，合理组织人员进场。

每组人员合理调配连续作业保证按计划及时给其它工种提供工作面。

每组配备人员如下人员人数（人）组长、付组长2自检员3木工305.模板及其支撑设计与选型模板的设计选型是保证混凝土质量的前提；同时模板作为一种周转性材料，对工程的成本投入和工期控制也起着重要的作用。

综合以上因素根据本工程的实际情况具体分析进行模板的设计选型。

5.1.基础模板地下室基础模板采用240砖模，外侧采用37灰土回填，每250mm为一步分层夯实，保证其在浇筑底板混凝土时的稳定性。

5.2.墙模板双侧支模的地下室墙体采用600宽大钢模中夹100宽小钢模，竖向拼装，小钢模与大钢模间接头错开。

在100宽小钢模上打眼穿对拉螺杆，（外墙为带止水钢板的对拉螺杆）螺杆间距水平方向为700，竖直方向为450。

两边采用钢管夹紧，支撑不少于三道，并要求支撑与满堂红架子相连。

单侧支模的地下室墙体外墙外侧贴砌砖模或以护壁代模，砖模后侧与护坡的空间应回填夯实，若不易夯实，则填充砂浆密实。

内侧采用小钢模板，钢筋绑扎完毕验收合格后封模板。

单根f48钢管作为水平和竖向背楞。

竖向楞为内楞，间距400mm；水平楞为外楞，2m以下间距400mm，2m以上墙体间距允许为600mm。

内外楞与整个地下室搭设的满堂红脚手架紧固作为支撑。

同时设置斜撑，间距800mm，角度不得大于60度。

详见附图5地下室外墙模板支设图。

5.3.柱模板柱模板采用15mm厚多层板作面板；50100木方作竖向背肋间距≤250mm（根据不同类型的框架柱确定），采用钢制定型柱箍，φ14对拉螺栓紧固，柱内侧设置两道对拉螺栓，柱箍间距不得大于600mm。

同时设置钢管斜撑，每根框架柱不得少于三道。

详见附图6框架柱模板支设图。

5.4楼板模板支撑支设楼板采用12mm厚竹胶板作面板，50100木方作小横梁，100100木方作大横梁。

小横梁布置间距250mm；大横梁间距1200mm。

支撑采用满堂红碗扣式多功能脚手架配合可调式支撑头，内置双钢管。

立杆按支撑立杆布置间距900mm，大横杆间距900mm。

详见附图7梁板模板支设图。

为防止楼板裂缝的产生，同时减小楼板的跨度，在每榀楼板的跨中位置设置一道宽度为150mm的后拆带。

其支撑间距同满堂红脚手架立杆间距。

5.5.梁模板支撑支设梁底模和梁侧板均采用12厚竹胶板作为面板。

50100木方作为背楞，采用φ483.5钢管做大横梁，间距600mm。

立挡间距800mm，需设置斜撑，间距600mm。

详见附图4梁模板的支设。

详见附图4梁板模板支设图。

5.6梁柱接头模板支设为保证梁柱接头的施工质量，此处接缝应平整光滑，结构梁模板先行支设，后绑扎梁钢筋，梁柱接头按照具体节点，采用现场放大样的方式制作定型木模板。

5.7门、窗、预留洞口模板门、窗、预留洞口模板均采用50mm厚松木板材，贴混凝土面的模板刨光，洞口四角（门洞上部两角）采用∠100的角钢连接件连接，板材之间设50100的木方支撑防止变形。

如图6.模板支撑设计计算6.1.墙体模板计算6.1.1双面模板本工程双面支设模板的墙体最不利处位于B区，根据计划本处地下室外墙需浇筑至夹层下，层高4.8m，墙厚500mm，局部从底板上2650mm的范围墙厚700mm。

采用P6015和P1015小钢模板，两道横向钢管做内背楞，间距450mm。

以2φ483.5钢管作竖向外肋，间距700mm，直径φ14对拉螺栓双向间距紧固。

6.1.1.1荷载设计值混凝土侧压力标准值F1＝0.22γct。

β1β2V1/2；F2＝γcH其中t。

＝200/T15200/25155.0h序号符号符号代表意义取值备注1γc混凝土密度24kN/m22t。

新浇混凝土初凝时间5.0h混凝土供应要求3β1外加剂影响修正系数1.2缓凝性外加剂4β2坍落度影响修正系数1.15坍落度180±305V混凝土的浇筑速度2m/h6H混凝土浇筑高度4.8mB区夹层层高4.8m荷载值序号荷载名称标准值kN/m2分项系数折减系数设计值kN/m21新浇混凝土对模板的侧压力51.5251.521.20.955.64115.22倾倒混凝土时产生的荷载21.40.92.526.1.1.2设计验算

（1）面板验算取1m宽板带按三等跨连续梁计算，P6015小钢模板Ix＝54.30104mm2，Wx＝11.98103mm3；P1015小钢模板Ix＝15.23104mm2；Wx＝3.75103mm3。

荷载组合内容组合序号数值承载力验算1＋2Qc＝58.16kN/m2刚度验算1Qg＝55.64kN/m2①抗弯强度验算化为线性均布荷载现场模板型号q1（计算承载力）q2（计算挠度）P601558.160.6＝34.896kN/m55.640.6＝33.384kN/mP101558.160.1＝5.816kN/m55.640.1＝5.564kN/mP6015M＝q1m2/2＝34.8963002/2＝15.7105N·mmP1015M＝q1m2/2＝5.8163002/2＝2.6105N·mmP6015σ＝M/W＝15.7105/11.98103131.1N/mm2[σ]＝215N/mm2（满足）P1015σ＝M/W＝2.6105/3.7510370.2N/mm2[σ]＝215N/mm2（满足）②挠度验算P6015w＝q2m/24EI（－l3＋6m2l＋3m3）＝33.384300（－4503＋63002450＋33003）/242.0610554.30104＝0.87mm[w]＝1.5mm（满足）P1015w＝q2m/24EI（－l3＋6m2l＋3m3）＝5.564300（－4503＋63002450＋33003）/242.0610515.23104＝0.52mm[w]＝1.5mm（满足）

（2）内钢楞验算背肋为两根483.5钢管,按三等跨连续梁计算，其力学性能，Ix＝212.19104mm4；Wx＝25.08103mm3化为均布荷载qc＝Qc0.45＝58.160.45＝26.17kN/mqg＝Qg0.45＝55.640.45＝25.04kN/mKM＝0.10；Kf＝0.677强度验算M＝KMqcL2＝0.1026.177002＝12.8105N·mmσ＝M/W＝12.8105/25.08103＝126.0N/mm2215N/mm2（满足）挠度验算f＝Kf·qgl4/100EI＝0.67725.047004/1002.06105212.19104＝0.81mm[f]＝3.0mm（满足要求）（3）对拉螺栓验算对拉螺栓的允许应力为[σ]＝215N/mm2对拉螺栓的拉力N＝qcA58.160.450.718.32kNM14对拉螺栓的净面积A＝105mm2φ14对拉螺栓的应力σ＝N/A＝18.32103/105174.5N/mm2[σ]215N/mm2满足对拉螺栓的有效直径d11.7mm，∴φ14的对拉螺栓满足要求。

6.1.2单面模板取最不利的C区地下一层直接浇筑至钢结构预埋位置处的高度计算，层高为5.15m、墙厚为400mm；采用P6015小钢模单侧支模板，内外钢楞均采用两根φ483.5钢管，内钢楞间距600mm，外钢楞间距800mm，搭设满堂红架子作为辅助支撑，混凝土侧压力标准值F1＝0.22γct。

β1β2V1/2；F2＝γcH其中t。

＝200/T15200/20155.0h序号符号符号代表意义取值备注1γc混凝土密度24kN/m22t。

新浇混凝土初凝时间5.71h混凝土供应要求3β1外加剂影响修正系数1.2缓凝性外加剂4β2坍落度影响修正系数1.15坍落度180±305V混凝土的浇筑速度1.8m/h墙体浇筑困难6H混凝土浇筑高度5.15mC区墙体浇至腰梁荷载值序号荷载名称标准值kN/m2分项系数折减系数设计值kN/m21新浇混凝土对模板的侧压力40.440.41.20.8541.21123.62倾倒混凝土时产生的荷载41.40.854.766.1.2.2设计验算

（1）面板验算P6015钢模板（δ＝2.75mm）截面特征Ix＝54.30104mm2，Wx＝11.98103mm3；荷载组合荷载组合内容组合序号数值承载力验算1＋2Qc＝45.97kN/m2刚度验算1Qg＝41.21kN/m2化为均布荷载q1＝Qc0.6＝45.970.6＝27.58N/mm（承载力验算）q2＝Qg0.6＝41.210.6＝24.73N/mm（承载力验算）①抗弯强度验算M＝q2m2/2＝27.583002/2＝124.1104N.mmσ＝M/W＝124.1104/11.98103＝103.6N/mm2215N/mm2（满足）②挠度验算w＝q2m/24EIx（－l3＋6m2l＋3m3）＝24.73300（－6003＋63002600＋33003）/（242.0610543.82104）＝0.54mm[w]＝1.5mm（满足）

（2）内钢楞验算φ483.5截面特征Ix＝212.19104mm4；Wx＝25.08103mm3化为均布荷载q1＝Qc0.6＝45.970.6＝27.58N/mm（承载力验算）；q2＝Qg0.6＝41.210.6＝24.85N/mm（承载力验算）M＝0.1q1l2＝0.127.588002σ＝M/W＝0.127.588002/25.08103＝173.7N/mm2215N/mm2（满足）②挠度验算w＝0.667q2l4/100EI＝0.66724.858004/1002.06105212.19104＝1.35mm[w]＝1.6mm（满足）（3）顶撑验算采用满堂红脚手架支设钢管U托方式单面支模。

顶撑压力计算N＝Qc内楞间距外楞间距＝45.970.60.8＝22.07kNσ＝N/A＝22.07103/4.89102＝45.13215N/mm2（满足）6.2.框架柱模板（柱箍）计算B区框架柱截面尺寸为800800作为最不利计算；柱子模板采用15mm厚多层板，采用槽钢【80435定型柱箍加对拉螺栓紧固，背肋采用50100木方，背楞间距266mm。

柱箍间距≤600（l1），槽钢的力学性能W＝25.3103mm3，An1024mm26.2.1荷载计算（同双面模板墙）承载能力验算荷载Qc＝58.16kN/m2，qc＝Qcl0.85＝39.5N/mm刚度验算荷载Qg＝55.64kN/m2，qg＝Qcl0.85＝37.8N/mm则柱箍所受的集中力为Fc＝Qc0.2660.6＝58.160.2660.6＝9.3kNFg＝Qg0.2660.6＝55.640.2660.6＝8.9kN6.2.2柱箍强度验算M＝qcl2/8＝39.58002/8＝3.16106N.mσ＝N/An＋Mx/Wnx＝9300/1024＋3160000/25.3103＝134.0mm215N/mm2（满足）6.2.3柱箍挠度验算w＝5qgl4/384EI＝537.88004/3842.06105101.3104＝1.0mm[w]＝l/500＝800/500＝1.6mm6.3.楼板模板的计算本工程楼板厚度较多，最厚处250mm。

计算以250mm为准。

6.3.1.荷载计算将荷载绘制成如下表格序号荷载名称标准值KN/m2分项系数设计值1模板自重0.31.20.362新浇砼土自重240.25＝6.01.27.203钢筋自重1.10.25＝0.2751.20.334施工人员及施工设备荷载2.51.43.56.3.2竹胶板验算取1m宽板带，小楞间距250mm，按三等跨连续梁计算，竹胶板允许最大弯曲强度为80MPa，弹性模量为8.0103N/mm2。

6.3.2.1.荷载组合

（1）承载能力计算荷载1＋2＋3＋4Qc＝0.36＋7.2＋0.33＋3.5＝11.39kN/m2

（2）刚度计算荷载123Qg＝0.36＋7.2＋0.33＝7.89kN/m26.2.3.2.强度验算M＝KMqcL2＝0.1011.390.252＝0.071kN·m＝7.1104N·mmWbh2/61000122/62.4104mm3σ＝M/W＝7.1104/2.4104＝3.0N/mm280N/mm2（满足）6.2.3.3挠度验算I＝bh3/12＝1.44105mm4f＝Kf·qgl4/100EI＝0.6777.892504/（1008.01031.44105）＝0.18mm1.5mm（满足要求）6.3.3小楞计算6.3.3.1荷载计算小楞为50100松木木方，间距为250mm，其力学性能，E＝9000N/mm2，[σ]＝13N/mm2，I＝bh3/12＝4.17106mm4，Wbh2/68.33104mm3，大楞间距为1200mm时,按三等跨连续梁计算。

木方上线均布荷载qc＝Qc0.2511.390.25＝2.85kN/mqg＝Qg0.257.890.25＝1.97kN/m6.3.3.1.强度验算M＝KMqcL2＝0.1072.8512002＝4.4105N·mmσ＝M/W＝4.4105/8.33104＝5.3N/mm213N/mm2（满足）6.3.3.2.挠度验算f＝Kf·qgl4/100EI＝0.6071.9712004/10090004.17106＝0.66mm1.5mm（满足要求）6.3.4大楞计算大楞为100100木方，支撑立杆同大楞间距为1200mm，其力学性能，E9000N/mm2，[σ]13N/mm2，Ibh3/128.33106mm4，Wbh2/616.7104mm3，按四等跨连续梁计算6.3.4.1.大楞上的集中力Fc＝Qc0.251.2＝3.42kNFg＝Qg0.251.2＝2.37kN6.3.4.2.强度验算M＝KMFcL2＝0.2863.4212002＝14.08105N·mmσ＝M/W＝14.08105/16.7104＝8.4N/mm213N/mm2（满足）6.3.4.3.挠度验算f＝Kf·qgl4/100EI＝1.732.3712004/10090008.33106＝1.13mm1.5mm（满足要求）6.3.5立杆计算（稳定性）模板支撑体系采用满堂红碗扣脚手架，立杆间距和步距均为900mm。

N＝QcA＝11.390.90.9＝9.23kN[λ]＝πE/σ1/2＝3.142.06105/201051/2＝99.5i＝1.58cml0/i＝900/15.8＝57.0＜[λ]查稳定系数表得ψ0.829σ＝N/ψA＝9.23103/0.8292.87102＝111.3N/mm2＜205（满足）所以楼板模板和支撑的设计符合要求。

6.4梁模板的计算取B区剧场地下室顶板两道横向最大框架梁，截面尺寸6501850mm，层高9.15m。

作为最不利梁计算。

计算荷载如下序号荷载名称标准值KN/m2分项系数设计值（KN/m2）1模板结构自重0.3KN/m21.20.362新浇砼土自重241.85＝44.41.253.283钢筋自重1.50.91.351.21.624施工荷载2.5KN/m21.43.55振捣砼产生荷载2.0；4.01.42.8；5.66新浇筑砼侧压力F1.21.2F其中砼侧压力标准值F1＝0.22γct。

β1β2V1/2＝0.222451.21.1521/2＝51.52KN/m2，F2＝γcH241.85＝44.4KN/m2，∴F＝min（F1，F2）＝44.4KN/m26.4.1底模验算梁底通常50100木方间距150mm，钢管横楞取750mm长。

考虑到木方长度有限，可按四等跨计算。

6.4.1.1荷载组合1＋2＋3＋50.36＋53.28＋1.62＋2.8＝58.06KN/m2化为均布荷载58.060.150.75＝6.53KN/m6.4.1.2抗弯承载力验算MKMql2＝0.1056.530.752＝0.39106N.mm垫木方时竹胶板底模按双层计算W＝bh2/6＝350242/6＝3.36104mm3I＝bh3/12350243/12＝4.03105mm4∴σ＝M/W＝0.39106/3.36104＝11.6N/mm¢13N/mm（满足）6.4.1.3剪力强度验算V＝0.50qL＝0.56.530.75＝2.45