600梁模板支撑钢管.docx

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600梁模板支撑钢管

梁模板支撑计算书

工程名称:

电站

工程单位:

广东梁亮建筑工程有限公司

1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=350mm，梁高h=1100mm，层高15.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：

夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.18m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48钢管:

横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0319kN/m。

钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m）系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×（0.35+1.96）×1.2=0.83kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.35×1.10×1.2=11.09kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.35×1.10×1.2=0.69kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.35×1.4=0.98kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=13.59kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=10.51kN/m

（2）底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。

W=bh2/6=350×182/6=18900mm3，I=bh3/12=350×183/12=170100mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2=-0.105×13.59×3002=-128426N.mm=-0.13kN.m

σ=Mmax/W=128426/18900=6.80N/mm2

梁底模抗弯强度σ=6.80N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×13.59×300=2471N=2.47kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2471/（2×350×18）=0.59N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.59N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q2=10.51kN/m；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/（100EI）=0.644×10.51×3004/（100×6000×170100）=0.54mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.54mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=600mm，C=350mm、γ=350/600=0.58。

第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

a、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=13.59×300/350=11.65kN/m

Mq=qcL（2-γ）/8=11.65×350/1000×600/1000×（2-0.58）/8=0.43kN.m

b、板传荷载计算

板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重）＋1.4×活载

=1.2×（0.12×25+0.30）+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=590/1000×300/1000×7.46=1.32kN

a=1/2×（L-c）=1/2×（600-350）=125mm=0.13m,a/L=125/600=0.21

Mp=P×a=1.32×0.13=0.17kN.m

Mmax=Mq＋Mp=（0.43+0.17）×106=600000N.mm=0.60kN.m

σ=Mmax/W=600000/85333=7.03N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=7.03N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0.5×11.65×350/1000+1.32=3.36kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3.36×1000/（2×80×80）=0.79N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.79N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=10.51×300/350=9.01N/mm

υq=q’cL3×（8-4γ2＋γ3）/（384EI）

=9.01×350×6003×（8-4×0.582+0.583）/（384×9000×3413333）=0.40mm

υp=PaL2×（3-4×（a/L）2）/（24EI）

=1.32×1000×125×6002×（3-4×0.212）/（24×9000×3413333）=0.23mm

υmax=υq＋υp=0.40+0.23=0.63mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第一层龙骨挠度υmax=0.63mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；

W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；

1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×11.65×350/1000+1.32=3359N=3.36kN

弯矩系数KM=-0.333

Mmax=KmPL=-0.333×3.36×1000×900=-1006992N.mm=-1.01kN.m

σ=Mmax/W=1006992/85333=11.80N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=11.80N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.333

Vmax=KVP=1.333×3.36=4.48kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×4.48×1000/（2×80×80）=1.05N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=1.05N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度强度验算

挠度系数Kυ=1.466

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0.5×9.01×350/1000+1.32=2.90kN

υmax=KυP’L3/（100EI）=1.466×2.90×1000×9003/（100×9000×3413333）=1.01mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=1.01mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算

（1）荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666

每根钢管承载NQK1=3.666×3360=12318N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:

NQK2=1.4×0.60×0.90×1000=756N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=12318+756=13074N

钢管重量0.0319kN/m,立杆重量=0.0319×13.9×1000=443N

水平拉杆10层,拉杆重量=10×1.50×0.0319=479N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×10=146N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=443+479+146=1069N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×1069+13074=14356N

（2）钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34

钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。

（3）钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/（

A）=14356/（0.634×424.00）=53.40N/mm2

钢管立杆稳定性计算53.40N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：

F=14.36kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×（100+105）=820mm,βh=1.00

（0.7β

钢管支承面受冲切承载力67.76kN＞14.36kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算

Ab=（0.10×3）×（0.10×3）=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=（Ab/Al）0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞14.36kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

（γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃）

F2=γH=24×梁高=24×1.10=26.40kN/m2

F1、F2两者取小值F=26.40kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.10m。

2）荷载计算

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　26.40　kN/m2　γG=1.2　31.68　kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　37.28kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　26.40kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=980×182/6=52920mm3，I=bh3/12=980×183/12=476280mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

q=37.28×（1100-120）/1000=36.53kN/m=36.53N/mm

Mmax=KMqL2=-0.105×36.53×3002=-345209N.mm=-0.35kN.m

σ=Mmax/W=345209/52920=6.52N/mm2

侧模抗弯强度σ=6.52N/mm2＜fm

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×36.53×300/1000=6.64kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×6.64×1000/（2×18×980）=0.56N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.56N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=26.40×（1100-120）/1000=25.87kN/m=25.87N/mm，挠度系数Kυ=0.644

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×25.87×3004/（100×6000×476280）=0.47mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.47mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×（γGF+γQQ2k）=0.95×37.28=35.42kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=（1100-120）/3=327mm=0.33m，N=abFs=0.60×0.33×35.42=7.01kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力7.01kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算

计算跨度327mm；跨数3跨。

木枋尺寸b=80mm，h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

q=37.28×300/1000=11.18N/mm；弯矩系数KM=-0.100

Mmax=KMqL2=-0.100×11.18×3272=-119547N.mm=-0.12kN.m

σ=Mmax/W=119547/85333=1.40N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.40N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.600

Vmax=KVqL=0.600×11.18×327/1000=2.19kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.19×1000/（2×80×80）=0.51N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.51N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=26.40×300/1000=7.92N/mm；挠度系数Kυ=0.677

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.677×7.92×3274/（100×9000×3413333）=0.02mm

[υ]=L/250=327/250=1.31mm

侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.31mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

6.计算结果

第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@600mm；钢管纵向@900mm，钢管横向@600mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓2排φ12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。