脚手架搭设方案9#楼.docx

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脚手架搭设方案9#楼

脚手架搭设方案

坤泰园小区9#楼总建筑面积9385.89平方米，建筑总高度46.8米。

剪力墙结构，地上十三层，地下二层。

本工程主体施工脚手架采用主体、装修二合一外双排脚手架，脚手架分段搭设，地下一层到五层为落地式脚手架，五层以上为悬挑式脚手架，按照有关文件要求及现行的JGJ55—99安全现场施工操作强制标准规程进行搭设。

一、双排脚手架

1.脚手架主要材料规格与技术要求：

1.1脚手架采用扣件式钢管脚手架，钢管直径48、壁厚3.5mm无严重锈

蚀、弯曲、压扁或裂纹。

1.2扣件必须符合国家质量标准，不得有裂纹，气孔、不宜有缩松砂眼或

其它性能的缺陷。

1.3扣件与钢管的贴合面必须严格整形，以保证与钢管扣紧时接触良好，

当夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，活动部位能灵活转动，旋转面间隙应小1mm。

1.4扣件每年粉刷防锈漆一次，螺栓螺母用过后，用煤油洗净后分类保存，

扣件内表面不要刷防锈漆，以防打滑。

1.5脚手架大横杆刷蓝色，小横杆刷铁红，立杆刷棕红色，连墙杆刷黑色，

剪刀撑刷红白花杆，间距50cm。

1.6密目网，要求每10cm×10cm=100cm2面积上有2000以上网目，并做耐

贯穿试验（将网与地面成30○夹角，在其中心上方3m处用5kg重钢管自由落下不穿透）。

2.脚架的搭设施工方法：

2.1脚手架搭设顺序：

地基夯实平整→放线定位→放垫木→放纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆

→第一步大横杆→第一步小横杆→连墙杆（或抛撑）→第二步大横杆→第二步小横杆……

由于基础施工，为了安全起见，必须用打夯机打夯至少二遍，在打夯的同时，施工脚手架的基础夯实平整完后经项目安质人员进行验收合格后方可进行搭设脚手架，本工程外脚手架采用落地式钢管脚手架，在搭设过程中，必须距建筑物外墙皮30cm，以利装修抹灰作业的顺利操作。

在搭设脚手架时，基础必须有垫木，立杆的间距以安全操作规程外落地

式规定1.5米为宜，并且要拉线搭设，使其整齐大横杆间距1.5M，小横杆间距不得大于1m，钢管立杆大横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎。

外脚手架考虑到外装修，宽度应以1.2-1.8m为宜，但必须不小于1.2m，

荷载量每平方米不能超过270kg，剪刀撑由底至顶周边连续设置，剪刀撑和地面的角度应不大于60度，支杆底端要埋入地下不小于30cm，连墙体为二步三跨，脚手架必须与建筑物连接牢固，脚手板必须满铺，不得有空隙和探头板，脚手架搭设时不得小于20cm，脚手板对接头应设在双排小横杆上，间距不大于20cm，在架子拐弯处，脚手架板应交叉搭接设置。

翻脚手板时，两人应按顺序从里到外往外翻，脚手架搭设完毕后，外挂密目网进行防护，每隔2层挂兜网。

搭设完毕后，安全员按脚手架验收标准进行验收并打分。

当设计墙体高度超过4M时必须在墙壁外搭设承受160kg（1600N）荷载

重的安全网或防护挡板，安全兜网根据砌筑高度随时跟上作业，同时根据施工高度需要再设一道安全兜网。

2.2脚手架基础应分层回填夯实，（分层厚度300mm打夯机夯实3遍）上面加垫板，垫板长1.8米，宽大于0.2米，厚度5cm的木板，垂直于墙面设置，垫板应铺平放稳，不得悬空。

2.3脚手架立杆外侧挖排水沟，防止积水浸泡地基。

2.4立杆接头必须采用对接扣件对接，对接扣件应相互错开布置，两个相邻对接接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

2.5大横杆在小横杆之下，立杆内侧用十字扣件与立杆扣紧，大横杆必须

于拉墙杆连接牢固。

2.6大横杆采用对接扣件连接，对接扣件的开口朝上对接接头应交错布置，不设在同步，同跨内，相邻接头水平距高不应小于500mm，并设在纵向水平杆跨的1/3内，。

2.7每一主节点处必须设置一根小横杆并采用十字扣件扣紧在大横杆上，小横杆轴线偏离主节点距离不应大于150mm，应为100mm，靠墙一侧外伸长度为400mm，外侧伸出大横杆长度为100mm。

2.8操作层上脚手板水平横杆应根据脚手板的长度需要等间距设置（要求

一担三设置），最大间距不应大于立杆间距的1/2。

2.9操作层脚手板应满铺铺稳，离开墙面距离应150mm，脚手板一般设在3根小横杆上，应将其两端可靠固定，以防倾翻，脚手板采用平铺对接，接头处两根小横杆，不允许有探头板，操作层必须有180mm挡脚板，和1.2m高的护身栏，（两道水平钢管紧贴立杆内侧用扣件扣紧，上栏杆上皮高度1.2mm，中栏杆居中设置）挡脚板需紧密连接，每隔2.8m~3m进行固定。

2.10连墙件采用刚性连接，由钢管、扣件组成，连墙件宜靠近主节点设

置，偏离主节点的距离不应大于300mm，连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，连墙件应均匀布置，采用并排布置，垂直间距3m，水平间距4.5m，连墙杆应水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍下斜，不允许上翘。

2.11剪刀撑设置应符合下列要求：

剪刀撑跨越立杆的根数高度方向为5步，水平方向4跨，斜杆与地面倾

角为45-60度，并由底至顶连续设置，水平方向也应连续设置，不留空隙，剪刀撑延伸连接采用搭接接头，搭接长度不小于1米，接头处用3个旋转扣件均匀扣牢。

2.12门洞构造：

洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的

伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于是150mm，应为100mm，洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部，增设的短斜杆端部应设一个安全扣件。

2.13斜道构造：

（采用之字形）

a斜道附着在外脚手架上，但其杆件要独立设置。

b宽度为1m，坡度为1：

3。

c拐弯处设平台，宽度为1.5m

d斜道两侧及平台外围必须设置防护栏杆及挡脚板，栏杆高度1.2m，挡

脚板高度180mm。

e斜道脚手板顺铺，接头采用搭接，下面的板头压住上面的板，板头的凸

棱处用三角木填顺，脚手板上每隔300mm设置一根防滑条，木条厚度为30mm。

2.14各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

3.双排脚手架的设计计算和方案

脚手架设计计算：

3.1脚手架的设计

外脚手架采用φ48×3.5钢管，架高19.5米，双排落地式，立杆纵距La=1.2米，立杆横距Pb=1.2米，纵向水平杆步距Lo=1.8米，横向水平杆的构造外伸长度a=0.3米，剪刀撑按构造要求设置，连墙件二步三跨，竖向间距3米，水平间距4.50米。

脚手架板为冲压式钢脚手板满铺四层。

脚手架立杆采用铁红色，大横杆采用蓝色，剪刀撑采用红白花杆，连墙件采用黑色。

脚手架计算：

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。

3.1.1小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.200/3=0.120kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.120+1.4×1.200=1.870kN/m

小横杆计算简图

.强度计算：

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=1.870×1.2002/8=0.337kN.m

=0.337×106/5080.0=66.263N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

.挠度计算：

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.120+1.200=1.358kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.358×1200.04/（384×2.06×105×121900.0）=2.011mm

小横杆的最大挠度小于1200.0/150与8mm,满足要求!

3.1.2大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

.荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN

脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.200×1.200/3=0.144kN

活荷载标准值Q=3.000×1.200×1.200/3=1.440kN

荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.144+1.4×1.440=2.244kN

大横杆计算简图

.强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×（1.2×0.038）×1.2002+0.267×2.244×1.200=0.724kN.m

=0.724×106/5080.0=142.582N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1200.004/（100×2.060×105×121900.000）=0.02mm

集中荷载标准值P=0.046+0.144+1.440=1.630kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×1630.080×1200.003/（100×2.060×105×121900.000）=2.11mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.134mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

3.2扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

荷载值计算：

横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN

脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.200×1.200/2=0.216kN

活荷载标准值Q=3.000×1.200×1.200/2=2.160kN

荷载的计算值R=1.2×0.046+1.2×0.216+1.4×2.160=3.338kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

3.3脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1161

NG1=0.116×29.500=3.425kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30。

NG2=0.300×2×1.200×1.200/2=0.432kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×1.200×2/2=0.132kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.200×1.200/2=0.004kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.993kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.200×1.200/2=2.160kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：

W0=0.600

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：

Uz=0.740

Us——风荷载体型系数：

Us=1.000

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.600×0.740×1.000=0.311kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

3.4立杆的稳定性计算:

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；N=7.36

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.18；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定；l0=3.22

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.55

A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89

W——立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）；W=5.08

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（kN.m）；MW=0.144

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=114.17

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

3.5最大搭设高度的计算:

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力（kN）；NG2K=0.568

NQ——活荷载标准值（kN）；NQ=2.160

gk——每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；kk=0.116

Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩（kN.m）；Mwk=0.121

经计算得到，按照稳定性计算的搭设高度Hs=85.399米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

3.6连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压值，wk=0.311kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.60=12.960cm2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000

经计算得到Nlw=5.639kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.639kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到

=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=10.639kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

连墙件扣件连接示意图

3.7立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（N/mm2），p=N/A；p=29.45

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=7.36

A——基础底面面积（m2）；A=0.25

fg——地基承载力设计值（N/mm2）；fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!

4.脚手架的搭设、验收和拆除

4.1脚手架的搭设和验收

4.1.1首层脚手架垫土木采用0.3×0.3米厚50MM的板，平行于墙面放置，

立杆纵向间距1.2米，纵向水平杆步距1.8米，设置在立杆内侧。

横向水平杆设置在立杆与纵向水平杆主节点处，扫地杆设置在距地不大于0.2米，剪刀撑设置为纵横连续搭设，连墙件二步三跨，采用钢管、管卡与墙体上预埋件进行连接。

每层搭设要超过施工操作层1.8米（即一个步距）即做一次验收，验收由项目技术负责人组织。

施工员、安全员和班组长参加，合格后签署脚手架验收单，并挂验收牌。

在使用过程中跟踪检查，发现问题及时整改，以确保施工安全。

立网随脚手架升高而架设，平网首层设一道固定安全网，中间每隔两层设一道。

施工操作网层随层设置。

4.1.2拆除方案

1、对架子工操作人员进行专项安全技术交底，并对脚手架进行全面检查，

加固，拆除时，高处作业人员应戴安全帽，系好安全带，扎裹腿，穿软底鞋，拆除作业时应设警戒区，派专人监护。

2、脚手架拆除顺序为先搭后拆，后搭先拆，即栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑、横向水平杆、纵向水平杆、连墙件、立杆并一步一清，严禁上下同时进行拆除作业。

3、拆除时统一指挥，上下呼应动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，先通知对方，以防坠落。

4、大片架子拆除后预留的斜道，上料平台，通道等，在大片架除前进行加固，以便拆除后能确保其完善、安全和稳定。

5、拆除时严禁摔碰，脚手架附近电源线，应防止砸坏门窗，玻璃等物品，拆下的材料应用绳索栓位杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放。

当天拆，当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。

在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。

二、悬挑外脚手架

2～7、8～13层采用全封闭悬挑双排外脚手架

1.1悬挑外脚手架水平防护采用密目钢丝网和安全网全封闭，整体悬挑外

脚手架立面采用安全网全封闭，五层为一个搭设施工段。

1.2悬挑外脚手架的组成：

1.3型钢梁：

本工程用18槽钢作型钢梁，槽钢间距1500mm。

1.4在2层、8层工字钢锚固位置设置1道Φ20圆钢锚环预埋在楼板内。

1.5架体：

架体为双排扣件式脚手架，立杆横距b=1.5m，立杆纵距为1.0m（之间加一道架空立杆），步距为1.5m，脚手架内立杆与建筑物外边相距为B1=0.2m。

1.6整个外架与主体结构连墙件采用刚性拉结，拉结方式为建筑物外边梁预埋Ф48短钢管，然后设水平横管与外架用扣件锁紧进行拉结，拉结间距为二步三跨。

1.7剪刀撑的设置：

外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，接长采用搭接，搭接长度不小于一米，搭接区段不少于两个扣件。

1.8横向斜撑的设置：

外架拐角处、中间每隔六跨设一道横向斜撑。

1.9悬挑外脚手架构造图

1.10悬挑外脚手架的结构验算

1.11悬挑外脚手架立杆的整体稳定验算

N/ψA+Mw/w≤KA•KH•f

N=1.2•（n1•NGK1+NGK2）+1.4NQK

n1为脚手架步距数，一个搭设层取5层;NGK1、NGK2、NQK分别为脚手架自重、脚手架附件及一个纵距内脚手架施工荷截标准值产生的轴力。

ψ为压杆整体稳定系数，按换算长细比查表取值为0.336。

A脚手架内外立杆的毛截面之和,取值为978㎡。

KA、KH与脚手架截面、高度有关的调整系数；f钢管抗弯、抗压强度设计值。

N=1.2×（3×0.442+4.847）+1.4×12.38=24.74KN

N/ψA=102.7N/mm2＜KA•KH•f=134N/mm2

则脚手架立杆的整体稳定满足要求。

1.12连墙件的轴力设计值

N=Nlw+N0

Nlw风截产生的轴力设计值，Nlw=1.4×ωK×Aw=6.6kN。

N0连墙件约束脚手架平面外变形所发生的轴向力，按规范取5kN。

则Nl=11.6kN，连墙件采用钢管扣件连接，单个十字扣抗滑力为8kN，则连墙杆两端必须设双扣件。

整个外架与主体结构连墙件采用刚性拉结，拉结方式为建筑物外边梁预埋Ф48短钢管，然后设水平横管与外架用扣件锁紧进行拉结，拉结间距为二步三跨。

1.13、型钢梁的强度验算

型钢梁采用热轧普通槽钢[18，材质必须符合GB707-88的要求规定。

（计算按[14a进行）。

本工程型钢梁上荷载按集中荷载考虑，根据户型结构特点，型钢梁的长度最大值约为1.8m，主要进行型钢梁的抗弯强度复核。

Mmax=F•a•b/l=33.748×0.8×1÷1.8=15kN•m

Mmax/rx×ωx=15×106/1.2×80.5×103=155.28N/mm2﹤[f]=215N/mm2

则热轧普通槽钢[14a满足要求。

故[18更能满足要求。

铺环计算：

选用ö20钢筋A=314mm2（2根）3道Φ20圆钢锚环预埋在楼板内

强度验算f=15.49×103/2×314=24.6N/mm2<[ä]=50N/mm2

2、悬挑式双排脚手架计算：

2.1小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.200/3=0.120kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.120+1.4×1.200=1.870kN/m

小横杆计算简图

.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=1.870×1.2002/8=0.337kN.m

=0.337×106/5080.0=66.263N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.120+1.200=1.358kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.358×1200.04/（384×2.06×105×121900.0）=2.011mm

小横杆的最大挠度小于1200.0/150与