剪力墙模板施工方案.docx

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剪力墙模板施工方案

模板施工方案

一、编制依据

1.1盛世·新天地1#楼施工图纸；

1.2JGJ62-2008《建筑施工模板安全技术规范》；

1.3国家现行有关文件和国家施工质量验收规范、规程、标准等；

1.4《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015

二、工程概况

盛世·新天地住宅南区1#楼位于焦作市温县黄河路以南，子夏大街以东，振兴路以北,建筑面积18772.4m²，地下一层，地上十七层，层高2.9m的高层住宅附属商业楼。

建筑总高度为51.9m，钢筋混凝土剪力墙结构,CFG桩复合地基、筏板基础，结构安全等级二级,结构设计使用年限50年,建筑抗震设防类别丙类,地基基础设计等级乙级。

建筑防火分类二类,建筑耐火等级地上二级，地下一级。

地下室防水等级二级，剪力墙结构抗震等级为三级。

三、模板支设方案

（一）基础、地下室模板工程

垫层采用木模，筏板基础采用砖模，剪力墙采用配制12mm厚竹胶大模板施工。

（1）垫层模板采用方木组合拼装，外侧用钢筋固定。

（2）地下室墙体模板工程

a、为加快施工进度，地下室墙、梁、板一起浇筑。

b、地下室墙体采用胶合板模板支模，内墙厚度为200mm，外墙厚度为300mm,对模板及支撑系统的强度、刚度和稳定性要求较高，内侧模板支撑采

用钢管和扣件组成支撑系统，支撑在满堂脚手架上，外侧支撑在基坑斜坡上，斜坡上要设垫板以扩散支撑力，水平撑、斜撑间距为0.9m，模板及支撑如图所示:

为保证地下室迎水面墙体保护层厚度，施工时采用截面30×30长条形垫块，间距600，梅花形布置。

支设墙体模板时，将长条形垫块固定在墙体钢筋上。

c、墙体模板采用胶合板模板配制，竖楞采用方木，间距200mm，横楞

采用2根φ48×3.5钢管，间距500mm，对拉止水螺栓为14钢筋制作，第一道止水螺栓距底部100mm，往上竖向间距450mm，横向间距450mm，所有地下室外墙对拉螺栓使用止水螺栓，在靠近外模板处安设10mm厚塑料垫块。

待拆模后将塑料垫块剔除后将外露螺栓杆割掉。

模板加固采用蝴蝶卡、对拉止水螺栓和架杆加固，墙体模板底部两道螺栓使用双螺母。

模板垂直度和轴线位置校正后，连续支撑，支撑牢固。

d、墙模必须拉线找直并应设足够的拉杆及支撑，剪力墙模板必须加固牢固，并应保证模板的垂直度。

e、剪力墙附柱、门榜等处截面应符合要求，门洞两边上下应垂直。

（4）地下室梁、板模工程

a、地下室梁模板工程

Ⅰ、梁底模、侧模用木模板配制，用钉子、镰刀卡、方木、钢楞固定梁模板。

Ⅱ、搭设梁底支撑架，梁底设一排竖向支撑，支撑间距不大于1.0m，梁底设横向小平杆，间距0.9m。

支柱通过纵横方向的拉杆、剪刀撑、斜杆与满堂脚手架相连。

纵横方向的水平拉杆第一步间距1.8ｍ，地面上200mm设置一道扫地杆。

纵横方向的垂直剪刀撑间距为3-5跨。

根据水平控制线，调整顶部横撑标高，校核无误后再支梁底，并拉线找直，顺直后在梁底两侧设置扣件固定，防止位移。

绑扎完梁钢筋，经检查合格后，清除杂物，安装两侧模板，梁侧模加固采用镰刀卡、方木、钢楞固定连接，沿梁方向间距600mm。

用纵横钢楞、斜杆、水平支撑加固。

Ⅲ、梁模支设时梁底模端部放在梁窝侧模上，严禁有吃模现象。

Ⅳ、为防止漏浆，侧模与底模交界面使用双面胶条。

b、地下室板模支设

Ⅰ、地下室现浇板模板采用竹胶板，满堂脚手架支撑体系。

施工时先做好标高测量工作，用水准仪把水平标高直接引测到模板安装位置。

Ⅱ、板模支设：

板模脚手架搭设时，立杆间距不大于1000mm，立杆顶部使用丝托，便于调整标高。

立杆纵横方向的水平拉杆第一步间距1.8ｍ，地面上200mm设置一道扫地杆。

每6m设斜杆，保证支撑稳定性。

板底次钢楞净距200mm，上铺胶合板。

Ⅲ、当梁板跨度大于4m时，模板起拱,起拱高度为1‰-3‰，板的长边方向严禁起拱。

Ⅳ、在模板反面用红漆注明结构部位，以便模板拆除后能够按照尺寸要求分类堆放，且下次使用方便。

Ⅴ、模板上不能堆放重物，不得碰撞。

Ⅵ、安装完毕按模板工程验收标准进行检查其支撑体系表面平整度，对角线拼缝等验收合格后进行钢筋绑扎。

Ⅶ、为保证竖向荷载均匀传递，上下层竖向支撑必须在同一位置上

（5）楼梯：

采用木模板、钢支撑。

先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板。

如右图所示:

楼梯模板示意图

（二）、主体结构模板工程

主体结构均采用12mm厚胶合板模板。

（1）剪力墙模板

剪力墙模板采用12mm厚胶合板，墙高2.8m，厚200mm，内立档用Φ48×3.5钢管，间距200mm，横档选用双排Φ48×3.5钢管，间距500mm，对拉螺栓采用M14，间距450mm，模板缝钉40×80mm木楞。

a.为防止内模整体移位，合模前，在墙体水平钢筋上绑扎定位钢筋，要求定位筋距根部30mm，其水平间距1500mm左右，长度＝墙厚－2mm。

横筋两头沾防锈漆，并按两排主筋的中心位置分档，同时必须保证阴阳角和结构断面转折处的定位筋。

b.模板安装前应弹出模板就位线，支模前将杂物清理干净，大模下口粘贴海棉条，以防止模板穿螺栓高低错位及下口跑浆。

c.模板安装前先把板面清理干净，刷好脱模剂，应涂刷均匀，不得漏涂。

d.电线管、电线盒等需预先与钢筋网片固定，门窗洞模板支好后，门窗洞模板与大模板接触面粘贴海绵条。

e.支模前，先支门窗洞模板，门窗洞模板先在地面组装成整体，然后放置到钢筋网中，为防止模板移位，模板四周加限位钢筋。

f.阴阳角模板拼缝处要加海绵条处理，以防止拼缝处漏浆。

模板就位后，外侧用斜支撑调整模板位置及垂直度。

用丝杠调整模板的位置，之后确定各

剪力墙对拉螺栓

模板的位置无误后，拧紧丝杠调整板面的垂直度。

同时要保证穿墙螺栓口要对齐。

（2）梁、板模板支设

①梁模支设

本工程梁模板采用胶合板、Ф48×3.5钢管支撑、Ф14螺栓加固（梁高大于600mm时）。

a.梁底模板为胶合板配制。

根据梁高和板的厚度，确定梁帮模板的配制。

b.搭设梁底支撑架，梁底设一排竖向支撑，支撑间距不大于1.0m，梁底设小横杆，间距0.9m，靠近模板端部的横杆距端部距离为不大于300mm，每块模板不得少于3根横杆。

梁底支柱与脚手架连为一体，支柱通过纵横方向的水平杆、剪刀撑斜杆与满堂脚手架相连，纵横方向的水平杆第一步间距1.8m，地面上200mm设置一道扫地杆。

纵横方向的垂直剪刀撑间距为3-5跨。

根据每层平线，调整顶部横撑标高，校核正确无误后再安装梁底模，木模板对接用木棱钢钉固定，并拉线找直，顺直后在梁底两侧设置竖棱扣件固定，防止位移。

当跨度≥4m时，梁底模板应起拱，主梁15㎜，次梁10㎜。

绑扎完梁钢筋，经检查合格后，并清除杂物，安装两侧模板，外面两侧使用Ф48通长架管找直。

c.梁模支设时梁底模端部搁放在柱帽或梁窝侧模上，严禁有吃模现象。

d.梁侧模加固：

侧模板立档间距为600mm，在模板底部处用镰刀卡将两个侧模板拉紧固定，镰刀卡间距为600mm设一个。

斜杆、水平杆支承间距（横向）为600㎜，可与脚手架连接。

但必须将脚手架重新加固，具备整体稳定作用。

为防止漏浆，侧模与底模交界面使用双面胶。

②板模支设

板模板采用胶合板。

a.板底采用满堂红脚手架，立杆纵横间距900mm，立杆顶部使用丝托，便于调整标高。

纵横方向的水平杆第一步间距1.8m，距地200mm设一道扫地杆，板底钢楞净距200mm，主楞全部用Φ48×3.5钢管，间距900mm。

纵横方向的垂直剪刀撑间距为3-5跨。

上下层立杆位置应上下对齐。

在胶合板接缝处用50×80木楞，注意在安放木楞时，每隔1.2m左右放置一块木楞，以备固定胶合板用，防止跑模或吃模。

胶合板与木楞用铁钉钉牢，模板间缝隙用5cm宽的胶带粘贴住，以防漏浆。

模板支设完毕，清除干净，涂刷脱模剂而后，绑扎钢筋，模板上不能堆放重物及重物碰撞。

b.当现浇板跨度大于4m时板底模板应起拱15mm，板的长边方向严禁起拱。

c.板模板均在反面用红漆注明结构部位，以便模板拆除后能够按照尺寸要求分类堆放，且下次使用方便。

d.做好标高测量工作：

用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。

e.立杆之间如没有斜杆或剪刀撑相连的部位均需要设置斜杆或剪刀撑，垂直水平间距为5跨。

梁板模板构造图如图所示。

（3）楼梯模板支设

先支设休息平台梁模板，再支设楼梯模板斜愣，最后铺设楼梯底模、安装外帮侧模和踏步模板，楼梯段模板组装情况见下图所示。

楼梯模板支设

（4）卫生间止水梁与现浇混凝土板同时浇筑。

放好卫生间支模控制线，根据现浇板厚度用ф10钢筋焊制马凳，马凳间距500㎜设置一道，采用胶合板模板支设，在现浇板底部设一根50×80㎜方木对顶，上部设一根50×80㎜锁口方木，间距均为1000㎜设置一道，止水梁高度为200㎜，具体做法见下图：

四、模板计算

1）剪力墙模板计算

剪力墙模板采用12mm厚胶合板，墙高2.8m，厚200mm，内立档拟用40×80mm木楞，间距200mm，横档选用双排Φ48×3.5钢管，间距500mm，对拉螺栓采用M14，间距500mm。

砼自重γC为24KN/m3，坍落度150mm，浇筑速度3m3/h，砼温度T=25℃。

1.荷载计算

ⅰ、砼侧压力标准值

t0=200/（T+15）=200/40=5

F1=0.22γCt0β1β2V1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×31/2=63.10KN/m2

F2=γCH=24×3.34=80.16KN/m2

取两者中小值，即F1=63.10KN/m2

ⅱ、砼侧压力设计值

F=F1×分项系数×折减系数

=63.10×1.2×0.9=68.15KN/m2

ⅲ、倾倒砼时产生的水平荷载

查《建筑施工手册》第四版缩印本（以下简称施工手册）表8-66为4KN/m2

设计值为4×1.4×0.9=5.04KN/m2

ⅳ、荷载组合值

F=68.15+5.04=73.19KN/m2

2.验算

ⅰ、立档验算

立档为50mm×80mm红松木楞，其弹性模量E=9000N/mm2,其截面抵抗矩W=53000mm3，惯性矩I=2140000mm4，抗弯强度设计值fm=13N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.9N/mm2。

因木材的工作环境为露天，属施工荷载，根据《施工手册》表2-99，其强度设计值及弹性模量做以下调整：

fm=13×1.3×0.9=15.21N/mm2，fv=1.9×1.3×0.9=2.22N/mm2，E=9000×0.85=7650N/mm2。

计算简图

化为线均布荷载

q1=F’×0.25=73.19×0.25=18.48KN/m（用于强度验算）

q2=F×0.25=68.15×0.25=17.04KN/m（用于挠度验算）

强度验算

查《施工手册》表8-74，立档最大弯矩值为：

M=0.10ql2=0.10×18.48×0.25=0.46KN·m

σ=M/W=0.46×106/53×103=8.68N/mm2<15.21N/mm2（满足）

挠度验算

查《施工手册》表8-74，立档最大挠度值为：

ω=0.677×ql4/100EI=0.677×17.04×5004/100×7650×214×104=0.44mm<1mm（满足）

抗剪强度验算：

查《施工手册》表8-74，立档最大剪力为：

V＝KVql=0.5×18.48×0.5＝4.62KN

剪应力：

τ＝3V/2bh＝3×4620/（2×80×50）

＝1.73N/mm2

ⅱ、横档验算

计算简图

化为线荷载

q1=73.19×0.5=36.60KN/m（用于强度验算）

q2=68.15×0.5=34.08KN/m（用于挠度验算）

强度验算

M=0.10ql2=0.10×36.60×0.25=0.915KN·m

查《施工手册》表8-6，双排Φ48×3.5钢管抵抗矩W=2×5.08×103mm3

σ=M/W=91500/2×5080=90.06N/mm2

挠度验算

ω=0.677×ql4/100EI=0.677×34.08×5004/100×2.06×105×12.19×104×2

=0.29mm<500/1000=0.5mm（符合）

ⅲ、对拉螺栓验算

查《施工手册》表8-4，M14截面容许拉力为：

17.80KN。

M14截面拉力为：

N=F1×0.5×0.5=73.19×0.25=18.30KN>17.8KN（不可）

调整对拉螺栓竖向间距为400

N=F1×0.4×0.5=73.19×0.2=14.64KN<17.8KN（可）

2）梁设计计算：

梁采用16mm厚胶合板，Φ48×3.5钢管满堂红脚手架支设，按梁最大尺寸计算，梁高400mm,宽200mm。

a、梁底胶合板及木楞验算：

梁底木楞为两根80×50红松方木楞，查《施工手册》表2-98，抗弯强度设计值fm=13N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.9N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2。

其抗弯强度设计值查《施工手册》表2-105，其截面抵抗矩为53×103mm3，惯性矩为214×104mm4。

因木材工作环境为露天，属施工荷载，根据《施工手册》表2-99，其强度设计值及弹性模量做以下调整：

fm=13×1.3×0.9=15.21N/mm2，fv=1.9×1.3×0.9=2.22N/mm2，E=9000×0.85=7650N/mm2。

ⅰ、荷载：

根据《施工手册》8-6-2-1，荷载标准值和设计值计算如下：

底模自重：

5×0.056×0.2×1.2＝0.067KN/m

混凝土自重:

24×0.20×0.4×1.2＝3.456KN/m

钢筋荷重：

1.5×0.20×0.4×1.2＝0.216KN/m

振捣混凝土荷载：

2×0.2×1.4＝0.56KN/m

合计:

q1＝4.299KN/m

乘以折减系数0.9得:

q=0.9q1=0.9×4.299＝3.869KN/m

ⅱ.抗弯承载力验算

底模下的楞木间距为0.6m，按最不利荷载部之中结构静力表示得：

弯矩系数：

kM=-0.125

剪力系数：

KV=-0.620

挠度系数：

KW=0.967

则M＝KMql2＝-0.125×3.869×0.62

＝0.174KN/m

σ＝M/W＝0.174×106/（bh2/6）

＝0.174×106×6/200×562

＝1.66N/mm2

ⅲ.抗剪强度验算：

V＝KVql=0.62×3.869×0.6＝1.44KN

剪应力：

τ＝3v/2bh＝3×1.44×103/（2×200×56）

＝0.193N/mm2

ⅳ.挠度验算

荷载不包括振捣混凝土荷载。

则

q1＝3.739KN/mq＝3.739×0.9＝3.365KN/m

ω＝KWql4/（100EI）

＝0.967×3.365×6004/（100×9×103×200×503/12）

＝0.225mm<[ω]=600/400=1.50mm（可）

②侧模验算

A.荷载计算

T＝25℃β1＝1β2＝1.15V＝2m/h则

a.侧压力：

F1＝0.22Υct0β1β2ν1/2

＝0.22×24×[200/（25+15）]×1×1.15×21/2

＝42.93KN/m2

F2＝24×0.6＝14.4KN/m2

取两者较小值：

F2＝14.4KN/m2

乘以分项系数：

F=14.4×1.2=17.2KN/m2

b.振捣混凝土产生的荷载：

4KN/m2

乘以分项系数：

4×1.4=5.6KN/m2

上两项系数合计17.2+5.6=22.8KN/m2

根据立档间距600mm的条件，则

载荷为：

22.8×0.6=13.68KN/m

乘以折减系数，则q＝13.68×0.9＝12.31KN/m

侧模厚度取平均值：

（16+50）/2=33mm

B.抗弯强度验算

M＝KMql2＝0.125×12.31×6002＝5.54×105KNmm

σ＝M/W＝1.59×105/（bh2/6）＝5.54×105×6/（400×312）

＝2.68N/mm2

C.抗剪强度验算

V＝0.62ql＝0.62×12.31×600=2036N

τ＝3V/2bh＝3×2036/（2×400×31）

＝0.246N/mm2

D.挠度验算

荷载不包括振捣混凝土载荷，取侧压力F＝14.4×1.2＝17.2KN/m2

化为线荷载：

17.2×0.4＝6.88KN/m

乘以折减系数：

6.88×0.9＝6.192KN/m

ω＝KWql4/（100EI）

＝0.967×6.192×6004/（100×9×103×400×313/12）

＝0.172mm<[ω]＝l/400＝400/400＝1.0mm（可）

③梁下立杆稳定性验算：

Φ48×3.5钢管回转半径查《施工手册》得i=15.8mm

长细比λ=L/15.8=1800/15.8=113.9

查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GBJ18-87）附录三得:

稳定系数ψ=0.489N=7.55KNA=489mm2

σ=N/ψA=7550/0.489×489=31.57N/mm2<205N/mm2（符合）

3）现浇板模板计算:

A.现浇板模板采用16mm厚胶合板,惯性矩I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4，抵抗矩W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，E=6×103N/mm2。

板底楞采用50×100方木楞,其截面抵抗矩W=53000mm3，惯性矩I=2140000mm4，抗弯强度设计值fm=13×1.3×0.9=15.21N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.9×1.3×0.9=2.22N/mm2，弹性模量E=9000N/mm2，密度ρ=5KN/m3。

Φ48×3.5钢管满堂红脚手架支撑,其截面抵抗矩W=5080mm3，惯性矩I=121900mm4，强度设计值205N/mm2。

板按最大厚度180mm计算。

①荷载

底模板自重：

1.2×5×0.016×0.25=0.024kN/m

砼荷重：

1.2×24×0.4×0.1=1.152kN/m

钢筋荷重：

1.2×1.0×0.4×0.1=0.048kN/m

振捣砼荷载：

1.4×2.0×0.4=1.12kN/m

荷载共计：

q1=2.344kN/mq2=0.77kN/m

设计荷载值乘以γ=0.9的折减系数

所以，q1=0.9×2.344=2.1096kN/m

q2=0.9×0.77=0.693kN/m

②抗弯强度验算

M=0.5q1m2=0.5×2.1096×1252=16.47×103N·mm

σ=M/W=16.48×103/6.0×103=2.747N/mm2<70N/mm2（可以）

③挠度验算

w=q2m（-l³+6m²l+3m³）/（24EI）

=0.693×125（-250³＋6×125²×250＋3×125³）/24×5×103×3.6×104

=0.28mm<[w]=1mm（可以）

B.底板木楞计算：

①抗弯强度验算

已知：

fc=10N/mm²（顺纹抗压）fv=1.4N/mm²（顺纹抗剪）

fm=13N/mm²（抗弯）E=9000N/mm²（弹性模量）

底模板自重：

1.2×5×0.015×0.25=0.023kN/m

木楞自重：

1.2×5×0.05×0.1=0.03kN/m

砼荷重：

1.2×25×0.4×0.1=1.2kN/m

钢筋荷重：

1.2×1.0×0.4×0.1=0.048kN/m

振捣砼荷载：

1.4×2.0×0.4=1.12kN/m

荷载共计：

q=2.421kN/m

设计荷载值乘以γ=0.9的折减系数

所以，q1=0.9×2.421=2.179kN/m

q2=0.9×0.83=0.75kN/m

②抗弯强度验算（横钢楞间距1000mm）

M=-0.5q1L2=-0.5×2.179×5002=-2.72×102N·mm

σ=M/W=2.72×102×6/（50×1002）=3.26N/mm2≤13N/mm2（可以）

③抗剪强度验算

V=0.5q1L=0.5×2.179×1000=1089.5N

剪应力τ=3V/2bh=3×1089.5/（2×50×100）

=0.327/mm2<1.4N/mm2（可以）

④挠度验算

w=q2m（-l³+6m²l+3m³）/（24EI）

=0.75×500×12（-1000³+6×500²×1000＋3×500³）／24×9×103×50×1003

=0.36mm<[w]=1800/500=3.6mm（可以）

C.底模横钢撑计算：

①φ48×4.2钢管的截面特征为：

I=12.19×144mm4W=5.08×133mm3

化为集中荷载：

P=1.37×1=1.37kN

②抗弯强度验算

M=0.5Pl=0.5×1.37=0.685kN·m

σ=M/W=0.685×106/5.08×133=134.8N/mm2

③挠度验算

w=19FL³/（384EI）

=19×1.37×1000³/（384×2.06×105×12.19×104）

=2.7≈[1000/400]=2.5mm（可以）

D.顶撑强度计算：

单根钢管截面面积A0=489mm2

钢材抗压强度设计值f=215N/mm2

N=4×5/2q.l=4×2.5×1.37×1=13.7kN

N/A=13.7×1000/489

=28.02N/mm2

立杆稳定性验算：

L0=1800mm

φ48×4.2钢管回转半径i=18.94

λ=L0/i=1800/18.94=95.04

压杆稳定系数φ=0.489

N/φA0=13.7×1000/0.489×489=57.3N/mm2

五、砼整体结构的拆模原则

（1）、底模拆除

底模拆除应在与砼结构同条件养护的试件达到规定的强度标准值时，方可拆除。

可参考下表：

项次

结构

类型

结构跨度（m）

按达到设计砼立方体抗

压强度标准值的百分率

1

板

≤2

≥50

>2，≤8

≥75

>8

≥100

2

梁壳

≤8

≥75

>8

≥100

3

悬臂构件

－

≥100

拆除底模板的时间参考表（天）

水泥标号及品种

砼达到设计强度标准值的百分率

硬化时昼夜平均温度℃

5

10

15

20

25

30

PO.32.5级普通硅酸盐水泥

50％

10

7

6

5

4

3

70％

20

14

11

8

7

6

100％

50

40

30

28

20

18

（2）、侧模板拆除，侧模板应在砼强度能保证其表面和棱角，不因拆除模板而受损坏时（达到2.5Mpa）就可拆除，可参考下表：

水泥品种

砼强度等级

砼平均硬化温度

5°

10°

15°

20°

25°

30°

砼强度达到2.5Mpa所需天数

普通硅酸

盐水泥

C15

4.5

3

2.5

2

1.5

1

≥C20

3

2.5

2

1.5

1.0

1