钢管卸料平台方案.docx
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钢管卸料平台方案
龙湖滟澜山项目落地式钢管扣件卸料平台
搭设施工方案
-、工程概况3
二、编制依据3
三、施工方案3
四、落地式扣件钢管卸料平台计算书6
五、卸料平台搭设技术措施14
六、卸料平台安全使用和管理15
七、卸料平台拆除与文明施工15
落地卸料平台施工方案
、工程概况:
工程名称:
工程地点：
建设单位：
设计单位：
监理单位：
施工单位：
落地卸料平台概况：
落地卸料平台共搭设3层，搭设数量按别墅单体需求，从地面算起搭设
高度共6m约为3步。
二、编制依据
1、
工程施工图纸
2、
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
（JGJ130-2001）
3、
建筑施工咼处作业安全技术规程
（JGJ-80-91）
4、
《建筑施工安全检杳标准》
（JGJ59-99）
5、
国家其它有关技术和验收规范及文件
三、
施工方案：
1、
卸料平台材料准备：
钢管采用①48X3.0钢管、直角、转角、对接扣件，木跳板等，均符合
JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》要求。
2、卸料平台搭设尺寸：
本脚手架步距1.5米，纵距1.2米，横距1.2米，扫地杆距离地面20cm。
平面尺寸4.0米*6.0米，4.0米*4.0米，剪刀撑与地面夹角45°~60°,并且每面设置一道。
3、卸料平台的搭设：
⑴、搭设顺序：
立杆-扫地杆-横向水平杆-纵向水平杆-剪刀撑-木跳板-栏杆
⑵、搭设准备：
1、搭设前应对场地内进行清理，要求场地内无积水，平整。
回填土要夯实达到国家有关规范规定，并且铺设木跳板，以保证立杆地基承载力的满足。
2、脚手架所用杆件要经检验合格，构配件应按品种、规格分类、堆放整
齐、平稳，堆放场地内不得有积水。
3、外墙拉结预埋件按设计要求埋设准确，不得移位。
⑶、搭设施工：
落地卸料平台搭设施工：
A、立杆：
⑴、脚手架立杆间距1.2mx1.2m，步距1.5米，搭设高度为6米，内立杆距离墙面1.2m，安装处地面要达到脚手架安装前准备要求，脚手架底部要垫4000*200*50通长木垫板。
⑵、立杆接长除顶层顶步外，其余各层全部采用对接扣件连接。
⑶、本例落地卸料平台搭设高度为6米，全部使用单立杆。
⑷、卸料平台立杆垂直度应小于1/300,且应同时控制其最大垂直偏差度（当架高小于20米，不大于50mm当架高大于20米，不大于75mr）纵向杆件的水平偏差应小于1/250，且全长的水平偏差不大于50mm
B扫地杆:
卸料平台底部离地面20cm处通长设置一道扫地杆，扫地杆设置于立杆
内侧，用直角扣件与立杆扣牢。
C大小横杆：
⑴、横杆步距为1.5米。
⑵、纵向横杆设置在立杆内侧，每根长度为6m采用对接扣件连接，
纵向横杆的对接扣件应交错布置，两根相临纵向横杆的接头不能设置在同步或同跨内，并且接头错开距离不能小于50cm各接头中心至最近主节
点的距离不得大于纵距的1/3（在本例中取1500/3=500mm。
D斜撑：
⑴、斜撑应与立杆、纵横杆同步搭设横向连续布置，与地面夹角成45°~60°,其搭接长度不小于1米并不少于3个扣件，伸出扣件部分不小于0.2米，并且每面布置一道。
⑵、剪刀撑交叉处和与立杆处用扣件扣牢，不得用铁丝帮扎。
E、连墙件：
⑴、本卸料平台连墙件预埋件采用预埋①48X3.0的钢管，再用短①48X3.0钢管两端用扣件分别与预埋钢管与脚手架立杆连接（连接钢管长度根据实际需要可自行调节）。
预埋钢管要与墙或柱的纵向钢筋焊接牢固。
⑵、垂直拉结距离为不大于2倍步距（2X1.5=3.0m，本案为层高），水平拉结距离为5.5米，
F、护身杆及脚手板
⑴、卸料平台上必须满铺木跳板，不留空隙、无破损，每块与大横杆用
18号铁丝帮扎牢固，每块的帮扎点不得少于4点。
⑵、脚手架设1.2米、0.6米两道护身杆，作业层防护栏杆均应设在外
立杆的内侧。
四、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
依据《建筑施工扣件支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高
支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板
高支撑架设计和使用安全》一书作为参考。
模板支架搭设高度为6米，搭设尺寸为：
立杆的纵距b=1.20米，立杆的
横距1=1.20米，横杆的步距h=1.50米。
图落地平台支撑架立面简图
1
a
-A
O
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为①48X3.0
（一）、基本计算参数［同上］
（二）、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm
liiHHimuinn
t-t——-―r
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：
qii=（0.15+0.30X1.20）X0.3=0.153kN/m
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）:
q12=2.50X0.3=0.75kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m:
经计算得到，活荷载标准值q2=1.00X0.3=0.3kN/m
2.强度计算：
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
最大弯矩计算公式如下:
%=-0.10^-0.117?
2/3
最大支座力计算公式如下:
也$+i.2g昇
静荷载qi=1.2X0.153+1.2x0.75=1.084kN/m
活荷载q2=1.4x0.3=0.42kN/m
2
最大弯矩Mma>=（0.10x1.084+0.117x0.42）x1.20=0.227kN.m
最大支座力N=（1.1x1.084+1.2x0.42）x1.20=2.036kN
截面应力…=0.227x106/5080=44.685N/mm
纵向钢管的计算强度小于205.0N/mm，满足要求！
3.挠度计算：
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载q1=0.153+0.75=0.903kN/m
活荷载q2=0.3kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677x0.903+0.990x0.3）x12004/（100x2.06x105x121900）
=0.75mm
纵向钢管的最大挠度小于1200/150与10mm满足要求!
（三）、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.036kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mrj）
3.8173.817
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩Mma>=0.916kN.m
最大变形vma>=3.286mm
最大支座力Qma>=8.908kN
截面应力丁=0.916x106/5080=180.315N/m卅
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1200/150与10mn,满足要求！
（四）、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范
5.2.5）:
RwRc
其中Rc――扣件抗滑承载力设计值，取12kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=8.908kN
双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：
单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。
《落地式扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
（五）、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）:
Nsi=0.129x30=3.87kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值。
（2）栏杆的自重（kN）:
NG2=0.15x1.20=0.18kN
（3）木跳板自重（kN）:
血=0.30x1.20x1.20=0.432kN
（4）堆放荷载（kN）:
NG4=2.50x1.20x1.20=3.6kN
经计算得到，静荷载标准值Ng=Ngi+N+W+NM=8.082kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载：
经计算得到，活荷载标准值Nq=1.00x1.20x1.20=1.44kN
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：
N=1.2NG+1.4NQ
（六）、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
其中N——立杆的轴心压力设计值，N二10.182kN;
川一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I0/i查表得到；
i计算立杆的截面回转半径（cm；i=1.58
A立杆净截面面积（cm2）;A=4.89
W――立杆净截面抵抗矩（cmb;W=5.08
>――钢管立杆抗压强度计算值（N/mrl）;
[f]钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2;
i0—计算长度（m；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
10=k1uh
（1）
（h+2a）ki――计算长度附加系数，按照表1取值为1.167;
u――计算长度系数，参照《扣件式规范》表533;u=1.75
a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=
0.50m;
公式
（1）的计算结果：
宀=107.8865N/mm,立杆的稳定性计算<[f]，满足要求！
公式
（2）的计算结果：
-■=74.1N/mm,立杆的稳定性计算」<[f]，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
10=k1k2（h+2a）（3）
k2――计算长度附加系数，按照表2取值为1.053；
公式（3）的计算结果：
=109.016N/mm，立杆的稳定性计算><[f]，
满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患
表1模板支架计算长度附加系数k1
步距
h（m
h<0.9
0.91.21.5k1
1.243
1.185
1.167
1.163
表2模板支架计算长度附加系数k2
h（m
h+2a或U1h（m）
1.35
1.44
1.53
1.62
1.80
1.92
2.04
2.25
2.70
4
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
6
1.014
1.012
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
1.007
8
1.026
1.022
1.015
1.014
1.014
1.012
1.012
1.010
1.010
10
1.039
1.031
1.024
1.021
1.020
1.018
1.018
1.016
1.016
12
1.042
1.039
1.031
1.029
1.026
1.024
1.022
1.020
1.020
14
1.054
1.047
1.039
1.036
1.033
1.030
1.029
1.027
1.027
16
1.061
1.056
1.047
1.043
1.040
1.035
1.035
1.032
1.032
以上表参照：
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
本卸料平台计算荷载为900kg,实际堆放荷载限制在500kg.
五、卸料平台脚手架搭设技术措施：
1.材料：
A:
所有脚手材料均应符合国家标准且有出厂合格证。
B：
扣件有脆裂、变形、滑丝和锈蚀的严禁使用。
C:
钢管、扣件等变形，严重锈蚀、有裂纹的严禁使用，并不得在上面打孔。
D扣件和钢管应相互匹配。
均应使用同一型号及规格的钢管与扣件，严禁混用'
E:
安全网等材料必须有出厂合格证，符合国家标准。
F:
脚手架用料应单独堆放单独使用，严禁与其他材料混用，脚手用料用油漆专门标识。
2.搭设：
A:
搭设前由技术员、安全员、施工员按施工方案专门交底使操作人员明确，
搭设方法和要求，并做好所有要求的记录和台帐工作。
B:
操作人员应持证上岗，凡有不适合高空作业疾病的人员不得上岗操作。
C:
操作人员上岗前若有酗酒或身体不适严禁上岗。
D:
所有扣件紧固在螺栓拧紧扭矩应达65N-m时，不得发生破坏。
E:
遇恶劣天气时严禁进行脚手架搭设。
六、卸料平台脚手架安全使用和管理
1.只允许一步脚手架同时施工和堆物，严禁超载，在吊装材料时严禁碰撞脚
手架。
2.在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。
确定操作需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
3.严禁在脚手架上拉缆风和设置起重把杆，不准在脚手架上搁运料滑槽，搭
设受料平台和作为外墙模板支撑点，不准采用斜拉斜吊的方法从脚手架上进料。
4•脚手架搭设前有交底，脚手架搭设完成应验收并挂合格牌后方可使用。
5•脚手使用过程中有专人定期保养、检查，并做好记录，雨季和台风季节应增加检查、保养次数。
6•脚手四角设接地保护和避雷装置。
7•脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相临连墙件以上两步。
七、卸料平台脚手架的拆除
1.拆除脚手架前的准备工作应符合下列要求：
A:
应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。
B:
应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门
批准后方可实施。
C:
应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。
D:
应及时清除脚手架上杂物及地面障碍物。
2.拆除措施：
A:
拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
B:
顶杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将顶管或数层顶管拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设临时加固。
C:
当脚手架拆至下部最后一根长杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
D:
当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端加设抛撑和横向斜撑。
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