大体积混凝土施工.docx

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大体积混凝土施工

基础筏板混凝土浇筑施工方案

1.工程概况

本工程为城市天地5#住宅楼，地下一层，地上三十一层。

剪力墙结构，建筑总高度为96.25米。

建筑总面积为30033平方米。

室内外高差0.15米。

基础采用钢筋混凝土筏板基础，混凝土强度等级为C35，设计抗渗等级为S6，基础筏板高度为1.60m。

局部厚度2.20m.基础筏板混凝土工程量为2200m3.

2.混凝土裂缝成因

混凝土结构物的裂缝可分为微观裂缝和宏观裂缝。

微观裂缝主要有三种，一是骨料与水泥石粘合面上的裂缝，称为粘着裂缝；二是水泥石中自然的裂缝，称为水泥石裂缝；三是骨料本身裂缝，称为骨料裂缝。

混凝土结构的宏观裂缝产生的原因主要有三种，一是由外荷载引起的，即按常规计算的主要应力引起的；二是结构次应力引起的裂缝，这是由于砼结构的实际工作状态与计算假设模型的差异引起的；三是变形应力引起的裂缝，这是由温度、收缩、膨胀、不均匀沉降等因素引起结构变形，当变形受到约束应力时便产生应力，当此应力超过混凝土抗拉强度时就产生裂缝。

当混凝土结构截面较厚时，其内部温度和湿度分布不均匀，引起内部不同部位的变形相互约束，这样的约束称之为内约束；当一个结构物的变形受到其他结构的阻碍所受到的约束称为外约束。

建筑工程中的大体积混凝土结构所承受的变形，主要是因内约束而产生的。

建筑工程中的大体积混凝土结构中，由于结构截面大，水泥用量多，水泥水化所释放的水化热会产生较大的温度变化和收缩作用，由此变形的温度收缩应力是导致钢筋混凝土产生裂缝的主要原因。

这种裂缝有表面裂缝和贯通裂缝两种。

表面裂缝是由于混凝土表面和内部的散热条件不同，温度外低内高，形成温度梯度，使混凝土内部产生压应力，表面产生拉应力，表面的拉应力超过混凝土抗拉强度而引起的。

贯通裂缝是由大体积混凝土在强度发展到一定程度，混凝土逐渐降温，这个降温差引起变形加上混凝土失水引起的体积收缩变形，受到地基和其他结构边界条件的约束时引起的拉应力，超过混凝土抗拉强度时所可能产生的贯通整个截面的裂缝。

这两种裂缝不同程度上，都属于有害裂缝。

3.施工情况介绍

筏板混凝土强度高，厚度和体积大，突出难度如下：

降低大体积混凝土内部最高温度和控制混凝土内外温度差在规定限值（25℃）以内，存在4个极不利因素：

①筏板混凝土超厚，要一次性浇筑，混凝土内部温度不易散发；②混凝土强度等级高（强度为C35、S6）；③大气温度变化大，环境温度温差大，混凝土内表温差大；④砼降温期间温差难以控制。

在这些因素综合作用下，混凝土内部则会形成较高的温度梯度，存在着产生结构裂缝的危险。

为防止混凝土结构产生裂缝（表面裂缝和贯穿裂缝），就必须从降低混凝土温度应力和提高混凝土本身抗拉性能这两方面综合考虑。

为此，把超厚大体积混凝土工程施工列为本项目的工作重点并作为课题进行研究攻关。

4.混凝土的温控计算及温控措施

4.1C35大体积混凝土配合比设计及试配。

为降低C35大体积混凝土的最高温度，最主要的措施是降低混凝土的水化热。

因此，必须做好混凝土配合比设计及试配工作。

4.1.1原材料选用

水泥：

C35大体积混凝土应选用水化热较低的普通硅酸盐水泥，并尽可能减少水泥用量。

本地区只有P.O42.5水泥供选用。

细骨料：

根据试验采用Ⅱ区中砂。

粗骨料：

在可泵送情况下，选用粒径5～31.5㎜连续级配石子，以减少水泥用量和混凝土收缩变形。

含泥量：

在大体积混凝土中，粗细骨料的含泥量是要害问题，若骨料中含泥量偏多，不仅增加了混凝土的收缩变形，又严重降低了混凝土的抗拉强度，对抗裂的危害性很大。

因此骨料必须现场取样实测，石子的含泥量控制在1％以内，砂的含泥量控制在2％以内。

掺合料：

采用添加粉煤灰技术。

项目部根据试验选定采用，在混凝土中掺用的粉煤灰不仅能够节约水泥，降低水化热，增加混凝土和易性，而且能够大幅度提高混凝土后期强度，大大降低了混凝土前3天的水化热。

外加剂：

采用外加膨胀剂技术。

在混凝土中添加占胶凝材料的11％。

试验表明，在混凝土添加了之后，混凝土内部产生的膨胀应力可以抵消一部分混凝土的收缩应力，从而提高了混凝土抗裂强度和抗渗性能。

采用外加高效缓凝减水剂技术。

在混凝土中添加高效缓凝减水剂,缓凝时间可达到4h以上，减水率可达10％以上，可提高混凝土强度,延缓混凝土发热时间，从而降低了混凝土内部温度梯度有利控制混凝土裂缝。

5.筏板钢筋混凝土工程质量控制技术措施

5.1制筋工程

5.1.1钢筋制作

在现场设置钢筋加工车间制作加工。

根据图纸先对钢筋放样，编制配料单，严格按配料单对钢筋进行下料和加工。

加工后的钢筋半成品须经专人验收，并按其规格、品种、尺寸分类码放，验收不合格的半成品须重新加工。

现场所有钢筋原材加工前必须经复验合格，且进行清污除锈处理。

5.1.2钢筋切割

根据钢筋加工配料单，按图纸要求的尺寸使用钢筋切断机切断。

5.1.3钢筋成型

根据料单所附尺寸及大样图，使用钢筋弯曲机将截好的钢筋弯曲成设计要求的形状，按使用部位、规格尺寸分类码放，挂牌标识。

5.1.4钢筋绑扎

A、细石砼保护层施工完成达到一定强度后，在其上划线，铺放下层钢筋网片，支设马凳绑扎中层网片及上层钢筋，上端用模板支撑钢管脚手架固定牢固，杜绝钢筋位移。

上下层钢筋之间用马凳筋支设，确保钢筋间距正确；底部钢筋网片用水泥砂浆垫块垫衬，保证钢筋保

护层厚度。

B、柱、墙体钢筋插筋绑扎：

绑扎墙体钢筋时，为了确保砼墙体竖向钢筋垂直度及水平位置，施工时在筏板钢筋上网片上对下部墨线吊线用油漆标记，柱、墙体钢筋插筋按此标记绑扎。

墙、柱子插筋下端弯900弯钩与基础钢筋绑扎牢固。

墙体水平绑扎两根钢筋临时定位，在竖筋下部增设一排2Φ12的水平钢筋与板底排筋及侧墙竖筋点焊牢固。

C、主筋大于Φ22采用闪光对焊连接，柱子、墙Φ14以上钢筋采用电渣压力焊焊接，其余钢筋采用绑扎搭接。

5.2模板工程

筏板基础模板主要采用松木九夹板施工，外模板支在砼垫层上。

整块板外用50×100木方@250mm作背楞，用钢管支撑加固。

5．3砼工程

混凝土工程质量的优劣不仅取决于混凝土材质本身及其配合比，而且施工过程中的搅拌、运输、浇灌、振捣及养护等都将对混凝土质量有很大影响。

因此，施工时必须对上述各个环节严加控制，采取严密措施，确保工程质量。

（1）、模板应表面平整，拼缝严密，结构坚固。

浇筑混凝土前，应将模板内部清理干净。

（2）、混凝土的配合比应通过试验选定。

混凝土配料必须按配合比准确称量。

称量允许偏差：

水泥、水、外加剂、掺合料为±2％，砂石为±3％。

（3）、使用减水剂时，要选用适合施工要求的合格产品并经过试验合格后方能使用。

（4）、浇筑顺序：

基础筏板采用商品混凝土，用两台混凝土泵由东向西连续浇筑，工人采用两班作业，每班采用20人。

（5）、混凝土运输：

采用混凝土输送泵布管至浇筑点，由远至近浇筑。

混凝土运输过程中，要防止产生离析和坍落度、含气量损失及漏浆现象。

运输后如出现离析现象，必须进行二次搅拌。

当坍落度有损失时，应加入原水灰比的水泥浆。

运输距离较远或气温较高时，可掺入缓凝型减水剂。

其它均应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002执行。

（6）、混凝土浇筑方法

1）混凝土采用商品混凝土，用混凝土运输车运到现场，采用2台混凝土输送泵浇筑。

2）混凝土浇筑时应采用“分区定点、一个坡度、循序推进、一次到顶”的浇筑工艺。

按附图一砼按箭头方向浇筑，按附图一划定浇筑区域，每台泵在负责本区域混凝土浇筑。

浇筑时先在一个部位进行，直至达到设计标高，然后混凝土在其坡面上连续浇筑，循序推进。

这种浇筑方法能较好的适应泵送工艺，使每车混凝土都浇筑在前一车混凝土形成的坡面上，确保每层混凝土之间的浇筑间歇时间不超过规定的时间。

同时可解决频繁移动泵管的问题，也便于浇筑完的部位进行覆盖和保温。

混凝土浇筑应连续进行，间歇时间不得超过4h，如遇特殊情况，混凝土在4h仍不能连续浇筑时，需采取应急措施。

即在已浇筑的混凝土表面上插Φ12短插筋，长度1米，间距500mm，呈梅花形布置。

同时将混凝土表面用塑料薄膜加麻袋覆盖保温。

3）混凝土浇筑时在每台泵车的出灰口处配置3～4台振捣器，因为混凝土的坍落度比较大，在1．6米厚的底板内可斜向流淌8米远左右，2台振捣器主要负责下部斜坡流淌处振捣密实，另外1～2台振捣器主要负责顶部混凝土振捣。

4）由于混凝土坍落度比较大，会在表面钢筋下部产生水分，或在表层钢筋上部的混凝土产生细小裂缝。

为了防止出现这种裂缝，在混凝土初凝前和混凝土预沉后采取二次振捣、二次抹面压实措施。

5）外墙高500mm的混凝土浇筑应在筏板浇筑2h后混凝士初凝前，用塔吊、料斗浇筑完毕。

6）现场按每浇筑lOOm3。

（或一个台班）制作3组试块。

本工程一次连续浇筑混凝土超过1000m3，同一配合比混凝土每200m3取样不得少于一组。

同条件养护试块2组。

7）防水混凝士抗渗试块按规范规定每单位工程不得少于2组，考虑本工程不太大，按规定取4组防水混凝士抗渗试块。

6.试配及施工配合比确定

根据试验室配合比设计试配，确定每立方米混凝土配合比为P.O42.5级水泥335kg，砂（中砂）795kg、连续级配碎石（粒径10～31.5mm）1015kg，掺合料（鸭电一级粉煤灰）85kg，外加剂7.8kg，水170kg，坍落度120mm+20mm。

7.混凝土温度验算

假若筏板周边没有任何散热和热损失条件（现场为木模且在砼施工时周边钢管加固），水化热全部转化成温升后的温度值，在混凝土表面覆盖一层麻袋一层塑料布作为保温层，则混凝土水化热绝热温升值为（混凝土在3～3.5d的水化热为峰值，则取3d砼温度）：

计算参数：

混凝土为C35S6、水泥为PO42.5

mc=377kg/m3（按每立方砼水泥335kg）、Q=314KJ/kg（见表1）、C=0.97KJ/kg.K、ρ=2400kg/m3

大体积混凝土应考虑降低混凝土浇筑温度，春季、秋季非极端情况可不考虑降温（冬期施工在混凝土在不冻结的情况下可不采取增温措施）。

现场混凝土浇筑温度考虑为100C，混凝土浇捣及养护期间环境温度日平均考虑为100C。

表1单位重量水泥散发热量KJ/kg

22.5级

27.5级

32.5级

42.5级

52.5级

普通水泥

201

243

289

377

461

矿渣水泥

188

205

247

335

混凝土温度计算：

7.13d最大水化热绝热温升值

Th=[Mc+（K·F）]×Q/（C·ρ）=58.38℃

查表2的温降系数ξ可求得不同龄期的水化热温升为:

表2ξ=Tm/Th

3d6d9d

结构厚度1.5（m）2.5（m）1.5（m）2.5（m）1.5（m）2.5（m）

ξ0.490.65ξ0.460.62ξ0.380.59

12d

结构厚度1.5（m）2.5（m）

ξ0.290.48

用插入法计算得（结构厚度1.6m）

3dξ=0.49+（0.65-0.49）×（1.6-1.5）/（2.5-1.5）

=0.506

6dξ=0.46+（0.62-0.46）×（1.6-1.5）/（2.5-1.5）

=0.476

9dξ=0.38+（0.59-0.38）×（1.6-1.5）/（2.5-1.5）

=0.401

12dξ=0.29+（0.48-0.29）×（1.6-1.5）/（2.5-1.5）

=0.309

t=3dξ=0.506Tmax·ξ=58.38×0.506=29.54℃

t=6dξ=0.476Tmax·ξ=58.38×0.476=27.79℃

t=9dξ=0.401Tmax·ξ=58.38×0.401=23.41℃

t=12dξ=0.309Tmax·ξ=58.38×0.309=18.04℃

7.2混凝土内部的中心温度

T（3）=To+T（t）·ξ=10+29.54=39.54℃

T（6）=To+T（t）·ξ=10+27.79=37.79℃

T（9）=To+T（t）·ξ=10+23.41=33.41℃

T（12）=To+T（t）·ξ=10+18.04=28.04℃

7.3混凝土表面温度

Tb（t）=Tq+4×h’（H-h’）[△T（t）-Tq]/H2

混凝土表面采用塑料薄膜棉毡麻袋保温养护，则

传热系数β=1/[δ/λ+1/βa]=1/[0.005/0.14+1/23]=12.7

混凝土导热系数λ取2.33W/m.k

K取0.666

h’=Kλ/β=0.666×2.33/12.7=0.12

混凝土计算高度H=h+2h’=1.6+2×0.12=1.84m

大气平均温度Ta按10℃考虑

△T（t）=T（3）-Ta=39.54-10=29.54℃

△混凝土表面温度为：

Tb（3）=10+（4×0.12）×（1.84-0.12）×[37.42-10]/1.842=17.2℃

温度差计算

混凝土内部温度与表面温度之差：

Tmax-Tb=39.54-17.2=22.34<25℃

混凝土表面温度与大气温度之差：

Tb-To=17.2-10=7.2<25℃

表面温差能满足要求，混凝土梯度能满足防裂要求，因此内部混凝土温度采取表面保温措施可满足要求。

8.混凝土测温

（1）根据现场混凝土配合比、施工中的气候情况及养护方案和本工程底板混凝土厚度，我们计划分区域定点设置上、中、下三层测温线。

本工程平面每层布点15个，立面布点3个。

基础底板混凝土浇筑时应设专人配合预埋测温探头，测温探头连线的长度分为三种规格。

预埋时测温探头与钢筋绑扎牢固，以免位移或损坏，每组测温线有3根（即不同长度的测温线）在线上用彩色胶带做标记，便于区分深度。

测温线用塑料袋罩好，绑扎牢固，不准将测温管端头受潮，测温线位置用保护木框作为标志，便于保温后查找。

测点的平面布置图详见附图筏板测温布点布置图（附图二、图三）。

为了掌握混凝土内部的实际最高温升值及混凝土中心至表面的温度梯度，以便对表面的保温措施（加减麻袋棉毡和塑料薄膜）加以调整，保证混凝土内部温度及混凝土表面温差小于25℃，应加强混凝土内部温度监测工作。

测温从混凝土浇筑后12h开始，测温时间我们暂定测温总时间为14d（视具体情况而定，直至砼表面温度与大气温度接近，砼表面温度与砼中心温度的温差不大于25℃时，解除保温，停止测温工作）。

升温阶段测温采集时间间隔为2h～4h一次；降温阶段8h测一次。

测温时应同时测量大气温度。

（2）配备专职测温人员，按两班考虑。

对测温人员要进行培训和技术交底。

测温人员要认真负责，按时测温。

测温记录要填写清楚、整洁，换班时要进行交底。

（3）测温工作应连续进行，持续测温至混凝土强度达到强度，并经技术部门同意后方可停止测温。

（4）测温时发现混凝土内部最高温度与表面温度之差达到25度或温度异常，应及时通知技术部门和项目技术负责人，以便及时采取措施。

（5）在混凝土浇筑前，基础筏板内安装Φ50钢管1.2米长，做散热孔，便于散发混凝土内部热量，确保工程质量。

散热孔按6米间距布置。

9.混凝土养护措施

混凝土浇捣后2～3h内（根据实践表明，在混凝土初凝前及时覆盖，效果更好。

），表面抹面后，表面及时覆盖1层塑料膜1层麻袋棉毡并备好一层塑料膜和一层麻袋棉毡（混凝土表面抹面后及时覆盖1层塑料膜对混凝土保湿及防止混凝土表面裂缝十分有效）。

在养护期间，随时检查混凝土表面的干湿情况及温差（内表温差达230C时就发警报），及时浇水保持混凝土湿润。

其间大筏板温差大于250C时，采取在表面再覆盖一层塑料膜和一层麻袋棉毡养护，将温差控制在250C内。

lO．启用预警功能

温度仪的温差预警值为230C。

以便提醒及早采取措施。

所有检测工作都有专人控制，现场温度监测数据采集并进行整理分析，并打印输出每次每个测点的温升值和各测位中心测点与表层测点的温差值，作为研究调整和控温措施的依据，以防止混凝土出现温度裂缝。

该工程施工由于筏板砼较厚，混凝土浇筑后预计内部温度较高，且持续时间较长。

因此应注意加强温度的跟踪监测，及时调整养护方案和加强降温措施。

11.运输协调、供电及应急措施

11.1混凝土搅拌站在混凝土浇筑前应与交通管制部门联系协商：

确定运输路线及备用运输路线。

事先与交通管制部门协调好，在上下班交通高峰时保证混凝土浇筑不中断供应。

混凝土搅拌站在混凝土浇筑时机器损坏应立即安排备用机器保证运转。

应事先与其它混凝土搅拌站联系好在混凝土其它搅拌站采用同样的材料同样的配合比保证混凝土供应。

11.2项目经理应事先与供电部门联系保证混凝土浇筑期间不停电。

本工地已有备用发电机，应事先与发电机所有者联系在突然停电时可保证施工面混凝土振捣密实并按5.3（6）2）条处理施工缝。

突然停电超过1h应安排工人清除输送泵及输送泵管内的混凝土。

11.3当通过测温砼内部的温差预警值超过230C时，发出警报，在砼面加设塑料膜保和一或两层麻袋棉毡温层，以至使混凝土内外温度差保证在25℃以内。

12．施工中应注意的问题

12．1混凝土浇筑不应留冷缝，保证两层混凝土浇筑的时间，应控制在初凝前。

在混凝土施工完毕后立即覆盖保温。

由于筏板表面在降温时（尤其是夜间）产生的温差效应最为危险，在此由专人进行负责监测和测温分析并准备好应急措施（备好麻袋棉毡和塑料膜）及时调整保温措施，以避免温度效应对结构产生的危害。

12．2保证振捣密实，严格控制振捣时间，移动距离和插入深度，严防漏振及过振。

12．3随着混凝土厚度、体积的增大，其内部热峰值出现龄期也相应延长：

筏板（混凝土厚度为1．6m）中心热峰出现龄期为3～3.5天，因此此间混凝土的养护和监测工作尤为重要。

不仅如此，在降温期间，因温差而产生的有害裂缝更为危险，因此要认真监测砼内部温度，及时调整养护措施.在内部温度下降过程中，表面温度大应采取表面降温措施：

用井水喷淋砼表面使其表面温度降至23度范围内。

12．4及时发出温控警报，做好覆盖保温及保湿工作，但覆盖层也不应过热，必要时应揭开保温层，以利于散热。

12．5保证混凝土供应，连续浇捣，确保不留冷缝。

12.6健全施工组织管理：

在制订技术措施和质量控制措施的同时，还要落实组织指挥系统，逐级进行技术交底，做到层层落实，确保顺利实施。

做好现场协调、组织管理，要有充足的人力、物力、保证施工按计划顺利进行。

在砼浇筑期间由项目部组织人员现场指挥协调，选派砼专业泵手4——6名，平整人员4——6名，抹面人员6名，测温人员2名，电工1名，覆盖人员2名，确保砼浇筑过程顺利进行。

（见附表（12.6）。

12．7人员必须落实到位职责分明以及尽职。

在混凝土降温实施期间根据实测的砼温度及时做好保温覆盖工作，使混凝土的内部温度与外部温度差控制在规范要求范围内。

12.8在砼浇筑期间出现泌水现象，在模外设置污水井用潜水泵外排。

13.参考书籍

13.1《现浇钢筋混凝土建筑结构施工手册》（2003年版）

13.2《结构计算手册》

13.3《混凝土结构设计规范》（GBJ50010-2002）

13.4《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）

13.5《安全技术操作规程》

13.6《简明施工工程师手册》

13.7其他有关文件

1.A段两辆泵车同时工作至G轴（6h）

2.1号泵车继续沿G轴向K内方向工作（9h）

2号泵车从B段沿51轴向33轴方向工作（9h）

3.2号泵车从D段沿33轴向19轴方向工作（9h）

1号泵车从E段沿A轴向G轴方向工作（9h）

4.1号泵车从F段沿G轴向K轴方向工作（14h）

2号泵车从F段沿K19轴向S19轴与1号泵车相交（14h）

南阳鸭电置业城市天地

基础筏板混凝土浇筑施工方案

1.工程概况

本工程为南阳市鸭电置业城市天地5#住宅楼，位于南阳市张衡路与仲景路交叉口东约300米。

地下一层，地上三十一层。

剪力墙结构，建筑总高度为96.25米。

建筑总面积为30033平方米。

室内外高差0.15米。

基础采用钢筋混凝土筏板基础，混凝土强度等级为C35，设计抗渗等级为S6，基础筏板高度为1.60m。

局部厚度2.20m.基础筏板混凝土工程量为2200m3.

2.混凝土裂缝成因

混凝土结构物的裂缝可分为微观裂缝和宏观裂缝。

微观裂缝主要有三种，一是骨料与水泥石粘合面上的裂缝，称为粘着裂缝；二是水泥石中自然的裂缝，称为水泥石裂缝；三是骨料本身裂缝，称为骨料裂缝。

混凝土结构的宏观裂缝产生的原因主要有三种，一是由外荷载引起的，即按常规计算的主要应力引起的；二是结构次应力引起的裂缝，这是由于砼结构的实际工作状态与计算假设模型的差异引起的；三是变形应力引起的裂缝，这是由温度、收缩、膨胀、不均匀沉降等因素引起结构变形，当变形受到约束应力时便产生应力，当此应力超过混凝土抗拉强度时就产生裂缝。

当混凝土结构截面较厚时，其内部温度和湿度分布不均匀，引起内部不同部位的变形相互约束，这样的约束称之为内约束；当一个结构物的变形受到其他结构的阻碍所受到的约束称为外约束。

建筑工程中的大体积混凝土结构所承受的变形，主要是因内约束而产生的。

建筑工程中的大体积混凝土结构中，由于结构截面大，水泥用量多，水泥水化所释放的水化热会产生较大的温度变化和收缩作用，由此变形的温度收缩应力是导致钢筋混凝土产生裂缝的主要原因。

这种裂缝有表面裂缝和贯通裂缝两种。

表面裂缝是由于混凝土表面和内部的散热条件不同，温度外低内高，形成温度梯度，使混凝土内部产生压应力，表面产生拉应力，表面的拉应力超过混凝土抗拉强度而引起的。

贯通裂缝是由大体积混凝土在强度发展到一定程度，混凝土逐渐降温，这个降温差引起变形加上混凝土失水引起的体积收缩变形，受到地基和其他结构边界条件的约束时引起的拉应力，超过混凝土抗拉强度时所可能产生的贯通整个截面的裂缝。

这两种裂缝不同程度上，都属于有害裂缝。

3.施工情况介绍

筏板混凝土强度高，厚度和体积大，突出难度如下：

降低大体积混凝土内部最高温度和控制混凝土内外温度差在规定限值（25℃）以内，存在4个极不利因素：

①筏板混凝土超厚，要一次性浇筑，混凝土内部温度不易散发；②混凝土强度等级高（强度为C35、S6）；③大气温度变化大，环境温度温差大，混凝土内表温差大；④砼降温期间温差难以控制。

在这些因素综合作用下，混凝土内部则会形成较高的温度梯度，存在着产生结构裂缝的危险。

为防止混凝土结构产生裂缝（表面裂缝和贯穿裂缝），就必须从降低混凝土温度应力和提高混凝土本身抗拉性能这两方面综合考虑。

为此，把超厚大体积混凝土工程施工列为本项目的工作重点并作为课题进行研究攻关。

4.混凝土的温控计算及温控措施

4.1C35大体积混凝土配合比设计及试配。

为降低C35大体积混凝土的最高温度，最主要的措施是降低混凝土的水化热。

因此，必须做好混凝土配合比设计及试配工作。

4.1.1原材料选用

水泥：

C35大体积混凝土应选用水化热较低的普通硅酸盐水泥，并尽可能减少水泥用量。

本地区只有P.O42.5水泥供选用。

细骨料：

根据试验采用Ⅱ区中砂。

粗骨料：

在可泵送情况下，选用粒径5～31.5㎜连续级配石子，以减少水泥用量和混凝土收缩变形。

含泥量：

在大体积混凝土中，粗细骨料的含泥量是要害问题，若骨料中含泥量偏多，不仅增加了混凝土的收缩变形，又严重降低了混凝土的抗拉强度，对抗裂的危害性很大。

因此骨料必须现场取样实测，石子的含泥量控制在1％以内，砂的含泥量控制在2％以内。

掺合料：

采用添加粉煤灰技术。

项目部根据试验选定采用，在混凝土中掺用的粉煤灰不仅能够节约水泥，降低水化热，增加混凝土和易性，而且能够大幅度提高混凝土后期强度，大大降低了混凝土前3天的水化热。

外加剂：

采用外加膨胀剂技术