青工展示试题3.docx

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青工展示试题3

201，BB009热采井机械采油的中期阶段，厚油温度、动液面下降，产量较高，含水很低，抽油机（）因粘度上升而上升。

（A）电流（B）泵效（c）回压（D）负荷

20288009热采井机械采油的后期阶段，示功图显示为（）。

（A）气锁（B）结蜡（c）供液不足和油稠（D）油稠和结蜡

203BC001调冲程前应核实的参数有：

铭牌冲程数据、（）、实际冲程长度、原防冲距、计算预调防冲距。

（A）驴头悬点负荷（B）结构不平衡重（c）产油与含水比（D）液压数据

204BC00l调冲程前重点检查部位是皮带的松紧及（）。

（A）中尾轴螺栓是否紧固（B）两连杆长度是否一致

（c）刹车是否灵活好用（D）减速箱油位

205BC001抽油机的结构不平衡重为负值调冲程时，手拉葫芦应挂在（）。

（A）驴头上（B）游粱前部（c）中央轴承座上（D）尾横粱上

206BCODl抽油机调冲程时，卸松连杆销卡紧螺栓的目的是（）。

（A）拔出连杆销（B）卸掉连杆（c）拉开连杆与曲柄销（D）换横梁

207BC002抽油机调整防冲距的两个原因分别是：

活塞碰泵和（）。

（A）方余太长需下放（B）光杆太短需上提（c）活塞拔出泵筒（D）抽油杆下不去

208BC002防冲距由小调大时驴头应停在（）位置。

（A）下死点（B）上死点（c）45。

（D）自由

209BC002防冲距大小确定的基本原则是根据油井（）和泵径具体情况而定。

（A）井深（B）下泵深度（c）工作制度（D）碰泵

210BC003给抽油机底座找平时最多可垫（）块斜铁。

（A）一（B）二（c）三（D）四

211BC003抽油机不平度左右每米不超过（）mm。

（A）l（B）2（c）3（D）4

212BC00310型抽油机井驴头中分线与井口中心线对正偏差不超过（）mm。

（A）5（B）6（c）7（D）8

213BC003游粱中分线与底座中心点对正偏差不超过（）mm。

（A）0.5（B）l.0（c）l.5（D）2.0

214BC004如果游梁式抽油机在安装游梁时，适当向井口方向移动一些．则抽油机冲程会（）。

（A）减小（B）不变（c）增大（D）无法判断增减

215BC004抽油机运转时．连杆碰擦平衡块的边缘，其原因是（）。

（A）地脚螺栓松动（B）减速箱轴承磨损（c）游梁安装不正（D）抽油机不平衡

216游粱式抽油机减速箱通常采用（）减速方式。

（A）两轴一级（B）三轴二级（c）四轴三级（D）五轴四级

217游粱式抽油机曲柄键安装在减速箱的（）上。

（A）输入轴（B）中间轴（c）输出轴（D）刹车轮轴

218基础两定位螺栓与井口中心应呈（）三角形。

（A）等腰（B）任意（c）直角（D）等边

219测量抽油机基础纵横水平度时，左右各测（）个点。

（A）二（B）三（c）四（D）五

220测量抽油机基础纵横水平度时，前后各测（）个点。

（A）一（B）二（c）三（D）四

221检查（）时．应观察光杆卡是否卡牢，有无松动移位现象。

（A）悬绳器（B）连杆（c）游梁（D）拉紧螺栓

222使用挡板控制抽油机井掺水量具有（）、波动小、掺水系统压力稳定、人为调整因素少等特点。

（A）水量平稳（B）掺水平稳（c）含水平稳（D）电流平稳

223在进行抽油机设备维护中，应对铁粉与锈迹、油迹、（）移位、异常声响等微小异常情况，进行认真检查、判断和处理。

（A）减速箱（B）曲柄（c）防松线（D）配电箱

224在维护检查（）时。

发现有渗漏，应将油污擦净，查明原因，及时处理。

（A）连杆（B）刹车（c）配电箱（D）减速箱

225对油井的油、气、水计量，可以为油井分析确定合理的工作制度和（）提供可靠的依据。

（A）调整方案（B）生产参数（c）管理措施（D）保养措施

226在如图所示的抽油机井动态控制图中，已连续3个月处在M点后。

第4个月移到N点，说明该井进行了（）措施。

（A）强洗井（B）调大冲程（c）提高冲速（D）检泵作业

227在如图所示的抽油机井动态控制图中，已连续2个月抽吸参数没有变化，由原来N点逐渐移到L点，说明该井（）。

（A）油管漏失（B）结蜡严重（c）供液不足（D）泵脱

228在如图所示的抽油机并动态控制图中．已连续2个月处在x点，应该对该井进行（）。

（A）强洗井（B）调大冲程（c）核实资料（D）压裂增产

229离心泵密封填料应保持密封性能良好，渗漏量小于（）滴／min。

（A）30（B）25（c）20（D）15

230加热炉第一次点炉．炉膛吹扫不少于（）min。

（A）15（B）10（c）5（D）3

231加热炉燃气压力一般应控制在（）MPa之间。

（A）0.007～0.01（B）0.07～0.l（c）0.1—0.17（D）0.2一0.27

232抽油机井曲柄销子装卸衬套时一律用（）垫在衬套上，然后用锤击打（）。

（A）铜棒、铜棒（B）铁棒、铁棒（c）铜棒衬套（D）铁棒衬套

233压紧垫圈与曲柄孔端面保持（）mm的间隙。

（A）3～10（B）4～10（C）5～10（D）5～15

234．曲柄销子固定螺栓紧固后应安装（）或安装上盖板螺栓。

（A）轴承盖（B）警示标语（c）开口销（D）安全线

235曲柄销轴与曲柄销套的（）或曲柄销时锥套内有脏物。

会造成曲柄销在曲柄圆锥孔内松动或轴向外移拔出的故障。

（A）结合面积过大（B）黄油质量不合格（c）轴承不合格（D）结合面积不够

236发生曲柄销在曲柄圆锥孔内松动或轴向外移拔出故障，检查抽油机时能听到周期性的（）。

（A）轧轧声（B）吱吱声（c）咯咯声（D）哽哽声

237发生曲柄销在曲柄圆锥孔内松动或轴向外移拔出故障，严重时地面上有（）．发生掉游粱的事故。

（A）闪亮的铝屑（B）闪亮的铁屑（c）闪亮的铜屑（D）大量黄油

238检测棒检测法测曲柄剪刀差将专用检测棒放入曲柄的（）冲程孔。

（A）最小（B）中间（c）最大（D）两侧

239测量剪刀差的检测棒，要求精度较高．运输过程中应固定在工具箱内，以保持检测棒的（），使用时也应轻拿轻放，不可摔打。

（A）温度（B）长度（c）湿度（D）精度

240剪刀差等于大数减去小数的差再（）曲柄长度除以水平尺长度。

（A）加（B）乘（c）减（D）除

241螺杆泵井皮带紧固后在皮带中间施加（）N的压力检查皮带松紧度。

（A）10（B）20（c）30（D）40

242螺杆泵井检查皮带松紧度时皮带变形量小于（）mm，此时张紧力为合适。

（A）4（B）6（c）5（D）10

243皮带松紧度调整好后，用扳手拧紧电动机（）的紧固螺栓。

（A）安全防掉罩（B）支架（c）底座（D）滑轨

244更换光杆密封盒密封填料，应先关闭（）后泄压。

（A）生产阀门（B）回压阀门（c）清蜡阀门（D）套管阀门

245加入新填料密封垫，要压紧并涂上少许（）。

（A）铅油（B）黄油（c）机油（D）二硫化钼

246更换光杆密封盘密封填料后（）h要调整一下密封盒的松紧程度。

（A）8（B）12（c）24（D）36

247笼统采油管柱在井内不下任何（）和配产器。

（A）井下工具（B）扶正器（c）封隔器（D）油嘴

248双管分层管柱是在一口井内同时下入两根油管，在长油管上装一个（）以分隔油层，达到分采的目的。

（A）丢水接头（B）扶正器（c）配产器（D）封隔器

249整体管柱内所有生产工具都由（）携带．一次性下入井内。

（A）油管（B）套管（c）抽油杆（D）抽油泵

250偏心分层配水管往按封隔器类型可分为（）和不可洗井式两种。

（A）自调式（B）洗井式（c）锚定式（D）细分式

251常规式偏心配水器管柱具有（）功能，可多级高压分注。

（A）反洗井（B）解封（c）验封（D）免投捞

252组合式细分配水管柱适用于2～4层细分注水．最小卡距为（）m。

（A）O.2（B）l.2（c）2.0（D）2.2

253从（）中了解装配体的名称和用途。

（A）标题栏（B）明细栏（c）三视图（D）装配图

254在动态分析中，（）动态分析应从对油藏、油层地质特点的再认识、油田开发状况、层系井网注水方式等方面着手分析。

（A）区块（B）单井（c）井组（D）小层

255区块动态分析中对油藏、油层（）的再认识包括构造、断层和油藏类型的再认识。

（A）开发现状（B）注采关系（c）井组关系（D）地质特点

256油层地质研究工作要贯穿于油田开发的（）。

（A）中期（B）早期（c）始终（D）初期

257油田开发状况分析是油田开发各个阶段动态分析工作的核心．分析的重点是查明（）状况和剩余储量的分布情况。

（A）储量动用（B）储量变化（c）储量参数（D）储量分部

258区块分析的步骤有：

准备工作、核对资料、整理分析、（）、措施效果及典型井组分析、查找突出问题、确定生产配套方面的问题和提出挖潜措施等。

（A）绘制曲线（B）绘制图表（c）统计计算（D）分析描述

259对于采取人工补充能量保持压力开采的油田，应始终将油层（）的变化及其影响因素作为重要内容之一。

（A）静压（B）压强（c）压力（D）压差

260注水利用率和水驱效果分析也是（）动态分析的一项主要内容。

（A）月度（B）季度（c）年度（D）各阶段

261注水利用率的高低，不仅影响水驱开发效果的好坏，而且直接影响油田开发（）的高低。

（A）程度（B）效果（c）经济效益（D）速度

262通过绘制（），了解阶段注水量的构成，分析其合理性并提出调整意见。

（A）月度注水曲线（B）季度注水曲线（c）年度注水曲线（D）注水量构成曲线

263产量递减规律分析需要对产量（）加快或减缓的主要原因进行论证。

（A）递减速度（B）采油速度（c）递减规律（D）递减原因

264注采系统是否合理，将直接影响油层（）是否合理。

（A）开发效果（B）压力系统（c）递减规律（D）递增规律

265油田开发各个阶段都要求对（）的适应性进行分析和评价。

（A）注采系统（B）压力系统（c）注水系统（D）采油系统

266若气顶外油井的生产气油比上升幅度较大，除了与（）下降有关外，很可能是气窜所致，应分析油气界面的变化情况。

（A）产量（B）地层压力（c）含水（D）产气

267油水界面分析．要特别注意分析油水过渡带（）问题。

（A）孔隙度（B）地层压力（c）渗透率（D）原油外流

268地层压力超过（）的区块，应密切注意观察油水界面的变化情况。

（A）流动压力（B）饱和压力（c）沉没压力（D）原始地层压力

269,开采速度及稳产潜力的分析包括对地质储量、可采储量、剩余储量、开采速度的现状及变化分析，以及与开发方案或规划指标（）类型油田对比分析。

（A）相异（B）相反（c）不同（D）相同

270,开采速度及稳产潜力的分析应分析可采储量的采出程度、储采比保持的数值与（）的关系。

（A）稳产（B）稳定（c）控水（D）产量

271开采速度及稳产潜力的分析应分析（）平衡系数的大小及其变化情况。

（A）储采（B）注采（c）油水（D）产出

272当聚合物用量达到一定值以后．提高采收率的幅度就逐渐（）。

（A）变差（B）变大（c）变好（D）变小

273注聚合物后，由于聚合物在油层中的滞留作用以及注入水粘度的增加，油水流度比降低，油层渗透率下降，流体的渗流阻力（）。

（A）增加（B）上升（c）减小（D）增大

274聚驱与水驱开发相比，在相同注入速度下，注入（）上升明显。

（A）幅度（B）面积（c）体积（D）压力

275当采出液浓度达到某一值时，聚合物驱油效果达到最佳。

此时产液指数也处于逐渐（）阶段。

（A）稳定（B）最佳（c）上升（D）下降

276在聚合物驱过程中，对油、水井进行分层测试以及注示踪剂监测．可以对比分析聚合物驱过程中油层吸水厚度和出油剖面变化，分析注聚合物后油层（）非均质波及调整效果。

（A）垂向和平面（B）垂向和剖面（c）横向和平面（D）横向和剖面

277随着聚合物注入量的增加，（）不会持续下降，逐渐趋于一个稳定值。

（A）采油指数（B）采液指数（c）采油强度（D）采液强度

278层系井网和注水方式的分析，主要以（）为基本内容。

（A）储量运用程度（B）采出程度（c）采收率（D）采油速度

279开发方案中对（）和注水方式的确定，是以地震资料和探井、资料井资料以及短期小规模试采资料为依据的。

（A）层系、井网（B）层系，井别（c）层号、井网（D）层号，井别

280不同油层对开发井网的适应程度各不相同，造成层间矛盾加剧，（）无水采收率和阶段采收率。

（A）提升（B）提取（c）提高（D）降低

281油田整个开发过程中，各个小层的地层压力、驱动阻力和水淹情况是（）的。

（A）不能变化（B）不易变化（c）一成不变（D）不断变化

282在其他条件相同时，各层的油、水运动速度与有效渗透率成正比，与原油粘度成（），与驱动压力梯度成正比。

（A）正比（B）反比（c）无比例（D）差值

283层间差异主要是由各小层的（）和原油粘度引起的。

（A）渗透率（B）有效厚度（c）地层系数（D）水淹状况

284一个油田开发层系划分得是否合理，能否适应油田地质特征条件的要求，应重点分析油田（）状况，搞清未动用储量的分布和成因，为层系、井网调整提供可靠依据。

（A）渗透率动用（B）有效厚度（c）储量动用（D）油层动用

285油田全面开发进入稳定生产后，当含水率达到一定的数值时，油田累积产油量与累积产水量的对数呈（）关系。

（A）线状（B）曲线（c）抛物线（D）直线

286利用油井产液剖面、注水井吸水剖面、密闭取心检查井资料可以分析研究不同类型油层的（）。

（A）储量状况（B）厚度状况（c）资源状况（D）储量动用状况

287油田开发（）效果分析，应根据其特定目的和内容，详尽录取一切必要的资料和室内分析数据，调动一切动态监测手段。

采用一切动态分析的理论和方法进行分析和研究。

提供指导性经验、理论。

（A）动态（B）试验（c）注采（D）井网

288油田开发试验效果分析应包括试验提出及其要达到的（）和目标。

（A）目的（B）标准（c）指标（D）结论

289开展先导性试验．指导（）调整，是油田开发获得较好的开发效果和较高经济效益的重要步骤。

（A）开发目的（B）开发标准（c）油田开发（D）开发结论

290采出液浓度在聚合物突破油井后，含量逐渐（），此时产液指数逐渐下降。

（A）上升（B）下降（c）稳定（D）变化

291聚合物驱油效果达到最佳，此时产液指数也处于逐渐（）阶段。

（A）不稳定（B）下降（c）上升（D）稳定

292聚合物注入油层后可以降低高渗透率的（）中流体总流度，缩小高低层段间水线推进速度差，调整吸水剖面，提高实际波及系数。

（A）水淹层段（B）含油层段（c）岩层（D）井底

293油田开发经济评价应做好工程技术方案的经济评价与可行性研究，为提高工程投资项目的综合经济效益提供（）。

（A）决策依据（B）数据依据（c）预测依据（D）可行依据

294经济评价必须符合国家经济发展的（）、投资方针以及有关法规。

（A）产业政策（B）经济目标（c）经济分析（D）经济评价

295经济评价工作必须在国家和地区中长期（）的指导下进行。

（A）投资方针（B）经济目标（c）发展规划（D）发展目标

296经济评价工作贯穿于方案周期的各个阶段，而且随研究对象的不同而有所（）。

（A）区别（B）相同（c）发展（D）改变

297经济评价工作首先应确定（）。

（A）评价手段（B）评价项目（c）评价内容（D）评价标准

298经济评价步骤包括研制或修改计算（）。

（A）方法（B）公式（c）硬件（D）软件

299每一个完整的油田开发方案，都可根据油田的地质情况及流体力学的计算和开采的工艺设备．得出该开发方案下的（）指标。

（A）技术方法（B）学术方法（c）经济方法（D）技术经济

300进行经济分析．就是要对不同设计方案技术指标进行（），并最终算出全油田开发的经济效果。

（A）方法计算（B）技术计算（c）经济计算（D）计算经济

121、重点部位平面图必须标明位置、面积及（）。

（A）工艺流程（B）安全出口（C）设备数量（D）建筑性质

122、硫化氢（）。

（A）不可燃（B）具有剧毒性（C）无气味（D）有颜色

123、在漏气严重的区域和容器内工作时，要带防毒和（）面具。

（A）供水（B）防气（C）供氧（D）防尘

124、空气中（）的含氧量是安全工作的最低要求。

（A）16.7%（B）16.9%（C）17.1%（D）17.3%

125、前置型游梁式抽油机上冲程时，曲柄旋转约（）。

（A）165。

（B）180。

（C）195。

（D）215。

126、前置型游梁式抽油机下冲程时，曲柄旋转约（）。

（A）165。

（B）180。

（C）195。

（D）215。

127、由于前置型游梁式抽油机上冲程时，曲柄旋转约195。

，下冲程时约165。

，因此（）。

（A）光杆加速度大（B）增加了悬点载荷（C）降低了电动机功率（D）不具节能效果

128、前置型游梁式抽油机的结构特点是：

（）结构和驴头均位于支架前面。

（A）减速箱（B）曲柄平衡块（C）刹车装置（D）曲柄连杆

129、前置型游梁式抽油机扭矩因数较小，由于（）的作用，降低了减速箱峰值扭矩，电动机功率较小，有明显的节能效果。

（A）平衡相位角（B）极位夹角（C）曲柄转角（D）减速器位置

130、前置型游梁式抽油机具有上冲程（）加速度小，动载荷小，悬点载荷低，抽油杆使用寿命长的特点。

（A）曲柄（B）减速箱（C）光杆（D）抽油杆

131、前置型游梁式抽油机运行时（），影响机架稳定性。

（A）后冲力大（B）不平衡（C）总机质量不够（D）前冲力大

132、前置型游梁式抽油机上冲程开始时，减速器输出扭矩比油井负荷扭矩（）。

（A）超前（B）滞后（C）同时（D）不确定

133、异相型游梁式抽油机的结构特点是（）。

（A）曲柄连杆机构位于支架前边

（B）曲柄连杆机构位于支架后边

（C）曲柄连杆机构与驴头均位于支架前边

（D）减速器背离支架后移

134、异相型游梁式抽油机的平衡相位角为（）。

（A）60。

（B）45。

（C）30。

（D）12。

2

135、由于异相型游梁式抽油机减速器背离支架后移，形成较大的极位夹角，因此（）。

（A）光杆加速度大（B）增加了悬点载荷

（C）降低了冲速（D）具有节能效果

136、异相游梁式抽油机从（）上看，与常规型游梁式抽油机没有显著的差别。

（A）外形（B）设计（C）减速箱位置（D）平衡相位角

137、异相型游梁式抽油机与常规型游梁式抽油机的主要不同点之一是将减速箱背离支架后移，形成了较大的（）。

（A）极位夹角（B）曲柄转角（C）水平距离（D）平衡相位角

138、异相型游梁式抽油机的曲柄均为顺时针旋转，当曲柄转速不变时，悬点上冲程的时间就大于下冲程的时间，因而（）的加速度和动载荷减小。

（A）悬点载荷（B）曲柄旋转（C）上冲程（D）下冲程

139、异相型游梁式抽油机由于平衡相位角改善了（），从而使减速器的扭矩峰值降低，扭矩变化较均匀，电动机功率减小，在一定条件下有节能效果。

（A）动载荷（B）曲柄转速（C）上冲程加速度（D）平衡效果

140、链条式抽油机的主要特点是：

冲和长，冲数低，（），结构紧凑，节电，节省材料等。

（A）动载荷（B）系统效率高（C）系统效率低（D）减速器扭矩峰值低

141、链条抽油机由于冲程长度内90%是（）运动，因此动载荷小。

（A）变速（B）匀速（C）加速（D）减速

142、链条抽油机采用了（）平衡，调平衡操作方便，平衡度可达95%左右。

（A）气（B）机械（C）曲柄（D）链条

143、皮带抽油机的主要特点是：

长冲程、低冲次、（）。

（A）机架离井口近（B）重负荷（C）维修方便（D）节省材料

144、皮带式抽油机由安全平台、皮带滚筒、皮带连接板、钢丝绳、县绳器、（）、平衡

箱、减速箱、水泥底坐、滑轨组成。

（A）负荷皮带（B）普通联组带（C）V型联组带（D）防滑联组带

145、600型皮带抽油机的整机高度是（）m.

（A）10．0（B）10．1（Ｃ）１０．２　　（Ｄ）１０．４

146、无游梁工抽油机是指（）型抽油机。

（A）前置（B）塔架（C）异相（D）双驴头

147、塔架型抽油机结构特点是（）

（A）机形较矮（B）顶部较重（C）上冲程快（D）驴头负荷小

148、塔架型抽油机适用于（）

（A）长冲程（B）高冲程C）小排量（D）较浅井

149、已知某抽油机井的杆长为L、杆截面积为fr泵截面积为fp液体相对而言密度为p钢的相对密度为ps、，重力加速度为g，那么该井抽油杆（柱）重力是（）。

（A）frpsgl（B）fplpg（C）（fp-fr）lpg（D）fr（ps-p）gl

150已知某抽油机井的杆长为L，杆截面积为fr,泵截面积为fp、液体相对密度为p、钢的的相对密度为ps、，重力加速度为g，那么该井活塞上的液柱载荷是（）。

（A）frpsgl（B）fplpg（C）（fp-fr）lpg（D）fr（ps-p）gl

151抽油机启动时，上、下冲程的惯性载荷（）

（A）最小（B）不变（C）为零（D）最大

152某抽油机冲次由8r/min下调到5r/min，其他参数不变，此时抽油杆负载（）。

（A）会减小（B）会增大（C）没有变化（D）急速增大

1533kgf/m等于（）N/m.

（A）39.4（B）29.4（C）20.4（D）19.4

154直径19mm抽油杆在相对密度0。

86的液体中每米杆信重量为（）N。

（g=10m/s2）

（A）23（B）19。

6（C）20。

5（D）19。

4

155抽油机负载利用率是指（）载荷与铭牌最大载荷之比。

（A）上行（B）下行（C）平均（D）实际最大

156某抽油机铭牌载荷100KN，上行平均载荷70KN，下行平均载荷50KN，上、下行平均载荷60KN，上行最大载荷为80KN，则该机负荷利用率为（）

（A）70%（B）60%（C）80%（D）71%

157电动机功率利用率表示（）功率的