整理800x1800框架梁模板计算书木胶合板.docx
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整理800x1800框架梁模板计算书木胶合板
梁5KZL3（800x1800）模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
5KZL3
新浇混凝土梁计算跨度（m）
9.6
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
800×1800
新浇混凝土结构层高（m）
5.5
梁侧楼板厚度（mm）
180
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
500
梁两侧立柱间距lb（mm）
1200
步距h（mm）
1600
新浇混凝土楼板立柱间距l'b（mm）
1000
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
467,733
梁底支撑小梁根数
6
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
50
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
[例题-2006年真题]下列关于建设项目环境影响评价实行分类管理的表述，正确的是（ ）面板厚度（mm）
1.建设项目环境影响评价文件的报批15
直接市场评估法又称常规市场法、物理影响的市场评价法。
它是根据生产率的变动情况来评估环境质量变动所带来影响的方法。
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
另外，故障树分析（FTA）和日本劳动省六阶段安全评价方法可用于定性、定量评价。
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
（五）建设项目环境影响评价文件的审批q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.8）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.8）+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/m
环境总经济价值＝环境使用价值＋环境非使用价值q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.8]×1＝55.89kN/m
第五章 环境影响评价与安全预评价q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
安全评价是落实“安全第一，预防为主，综合治理”方针的重要技术保障，是安全生产监督管理的重要手段。
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.8]×1＝46kN/m
3）规划实施的经济效益、社会效益与环境效益之间以及当前利益与长远利益之间的关系。
1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.89×0.162+0.121×1.76×0.162＝0.15kN·m
在可行性研究时应进行安全预评价的建设项目有：
σ＝Mmax/W＝0.15×106/37500＝3.94N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×46×1604/（100×10000×281250）＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝160/400＝0.4mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×55.89×0.16+0.446×1.76×0.16＝3.64kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×55.89×0.16+1.223×1.76×0.16＝10.57kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×55.89×0.16+1.142×1.76×0.16＝8.62kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×46×0.16＝2.89kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×46×0.16＝8.41kN
R3'=0.928q2l=0.928×46×0.16＝6.83kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
35×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
37.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
149.33
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{3.64+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.8/5+0.5×（1.8-0.18）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.8/2，（1.2-0.6）-0.8/2]/2×1，10.57+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.8/5}=10.61kN/m
q2＝max[2.89+（0.3-0.1）×0.8/5+0.5×（1.8-0.18）+（0.5+（24+1.1）×0.18）×max[0.6-0.8/2，（0.5-0.6）-0.8/2]/2×1，8.41+（0.3-0.1）×0.8/5]＝8.44kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.61×0.52，0.5×10.61×0.052]＝0.28kN·m
σ＝Mmax/W＝0.28×106/37330＝7.6N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.61×0.5，10.61×0.05]＝3.219kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.219×1000/（2×35×80）＝1.72N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×8.44×5004/（100×9350×1493300）＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝8.44×504/（8×9350×1493300）＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.61×0.5，0.393×10.61×0.5+10.61×0.05]＝6.06kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝2.82kN，R2＝R5＝6.06kN，R3＝R4＝4.95kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.44×0.5，0.393×8.44×0.5+8.44×0.05]＝4.83kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.4kN，R'2＝R'5＝4.83kN，R'3＝R'4＝3.92kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.464×106/5080＝91.4N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝6.867kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.867×1000/489＝28.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝466.67/400＝1.17mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝2.01kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.01kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3.5
立柱截面面积A（mm2）
489
回转半径i（mm）
15.8
立柱截面抵抗矩W（cm3）
5.08
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1600/15.8=101.27≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.63
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.5×1.62/10＝0.03kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.8）+0.9×1.4×2]×1＝51.95kN/m
2）小梁验算
q1＝max{3.29+（0.3-0.1）×0.8/5+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.8/2，（0.5-0.6）-0.8/2]/5×1，9.53+（0.3-0.1）×0.8/5}=9.56kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.85kN，R2＝10.7kN，R3＝10.7kN，R4＝1.85kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[1.85+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.18）+0.9×1.4×1]×（1+0.6-0.8/2）/2×0.9，10.7，10.7，1.85+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.18）+0.9×1.4×1]×（1+0.5-0.6-0.8/2）/2×0.9]+0.03/1.2＝10.73kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝10725.44/（0.63×489）+0.03×106/5080＝41.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝11.82kN≤[N]＝30kN
满足要求！
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