抗剪力：
10.5/0.1/0.1=1.05Mpa<1.4Mpa。
5、底模方木受力计算
小楞方木规格h=0.1m；b=0.1m，跨度l=0.9m，间距l=0.3m，
大楞方木规格h=0.15m；b=0.15m，跨度l=0.9m，最大间距l=0.9m，
松木弹性模量的折减系数0.9，抗弯强度的折减系数0.85，折减后弹性模量：
E=8.5×103MPa；抗弯强度：
［
］=15.3MPa。
1楞方木受力计算
①抗弯强度计算：
荷载组合为⑴+⑵+⑶+⑷+⑸=68.87KN/㎡
=12.4MPa≤［
］
式中：
底模板最不利弯矩设计值：
==2.09KN·m
底模板抗弯截面模量：
==1.6×10-4m3
②挠度计算：
荷载组合为⑴+⑵=59.729KN/㎡
==2.2mm≤2.3mm（l/400）
式中底模板惯性矩：
==8.3×10-6m4
2楞方木受力计算
①抗弯强度计算：
荷载组合为⑴+⑵+⑶+⑷+⑸=68.87KN/㎡
=10.6MPa≤［
］
式中：
底模板最不利弯矩设计值：
==5.97KN·m
底模板抗弯截面模量：
=5.6×10-4m3
②挠度计算：
荷载组合为⑴+⑵=59.729KN/㎡
0.81mm≤2.3mm（l/400）
式中底模板惯性矩：
42.2×10-6m4
6、碗扣支架受力计算：
（1）立杆允许荷载
横杆步距为0.6m，每根立杆设计荷载为Pmax=40KN；
横杆步距为1.2m，每根立杆设计荷载为Pmax=30KN；
（2）横杆允许荷载
0.6m横杆：
支架自重按支架排距0.6m×0.6m，步距1.2m，支架高7m考虑，则支架自重为：
0.56KN/m2。
支架承受最大荷载：
p0=65.46+0.56=66.0KN/m2
支架每根立杆承受最大荷载：
p01=66.0KN/m2×（0.6m×0.6m）=23.76KN≤Pmax
7、支架基础承载力计算
根据地质资料，现浇箱梁桥址区为亚粘土，呈灰褐-褐红色，含砂卵石，顶部0.5m为耕植土，灰褐色，硬塑，层厚0.7-6.5m,【б0】=160Kpa。
出于安全考虑，在清除顶部0.3m耕植土后，分层填筑1.2m的爆破石渣，碾压至无明显轮迹,在地基上浇筑20cm厚的C25混凝土基础，支架支撑在混凝土基础上。
处理后，地基承载力应达到200Kpa，即每平方米地基容许承载力为20t/m2，而箱梁荷载（考虑各种施工荷载）最大6.95t/m2，取安全系数1.5，为10.43t/m2，完全满足施工要求。
通过验算，支架结构形式安全、可靠，满足施工需要。
6.2、门洞校验
门洞施工前应仔细验算各部位受力。
确保都在允许受力范围内方可进行施工，其检算内容主要有I56a工字钢纵梁计算、八三墩立柱验算等。
结构概况：
用I56a工字钢做纵梁，间距腹板底1.0m和翼缘板1.25m两种，跨度l=10m，八三墩按标准方式拼装（1.5m×1.75m，按标准加斜杆），共计24根立杆。
工字钢弹性模量：
E=2.1×105MPa；抗弯强度：
［
］=210MPa。
八三墩立杆每根允许受力：
［p］=1170KN。
（1）I56a工字钢做纵梁计算（按简支梁计算）
工字钢间距为1.0m，总共9排，可视为简支梁。
最不利荷载时每根工字钢受力q2=26.34KN/m。
①强度计算：
每根工字钢在最不利荷载时的最大弯矩为：
=
=329.26KN·m
弯曲应力为：
=140.59MPa≤［
］=210MPa
查表得工56a工字钢抗弯截面模量：
W=2342×10-6m3
②挠度计算：
=
=0.023m≤0.025m（l/400）
查表得工36a工字钢惯性矩：
Ix=71430×10-8m4
（2）八三墩每根立杆受力计算
=162.36KN≤［p］
八三墩立杆荷载：
N=N1+N2+N3+N4=3896.69KN
式中：
梁自重：
N1=6.64㎡×12m×26KN/m³×1.1=2278.85KN
工字钢重：
N2=59.9kg/m×12m×9.8N/kg×23/1000=162KN
模板自重：
N3=0.765KN/㎡×6.22m×12m=91.8KN
施工人员、设备及浇注砼产生荷载：
N4=（2.5+3+3.5）KN/m2×12.63m×12m=1364.04KN/m2。
七、现浇梁支架施工工艺
7.1、测量放线
支架塔设施工前对桥跨处场地进行测量放样，确定场地平整范围和高程。
7.2、地基处理
由于该工程位于北京市房山区，地基主要有拆迁后遗留房屋地基、人行道基础、绿化带和承台开挖后回填基础等类型。
基础处理原则为基础为绿化带、拆迁后遗留房屋基础和人行道的，首先清除上层松软的基础20-30cm，用25T压路机将其碾压密实，然后在回填30cm的灰土，碾压密实，压实度95%以上，由试验室人员负责在现场做压实度试验，并请监理人员检查合格后才可进行下道工序。
压实后在上面铺3cm石屑层，并碾压密实。
在最上层要作好横纵排水沟，防止雨水对基础的浸泡。
对于承台基坑开挖处，先采用回填土对基坑分层夯实回填，回填至离地基处理顶面高30cm时，再分层回填灰土，并碾压密实，在灰土顶层铺3cm石屑。
搭设支架时底座下横桥向铺设10cm×15cm木方，做为支架条形基础。
7.3、支架预压试验
1、加载方法：
按照设计要求和变截面箱梁的结构特点选择在支架跨中和端部位置进行支架预压。
支架按照施工设计要求进行搭设，顶托上顺桥向垫15cm×15cm木方，其上横桥向满铺10cm×10cm木方，间距25cm，木方上用钢筋进行加载，充当模拟荷载。
在底部木方（横桥向平均设置5个点，顺桥向每间隔4米设置一排）做为地基弹性沉降和非弹性沉降的计算依据。
按箱梁施工时地基实际承受压力为标准荷载进行加载，加载采用分级加载，每级间隔1小时，第一次加载标准荷载的60%，测出地基的下沉量Δ1，第二次加载至标准荷载的100%，测出此时地基的下沉值Δ2，第三次加载至标准荷载的120%，测出地基的下沉值Δ3，在Δ3不在发生变化后，在木板周围泼水湿润地基1小时（模拟强降雨的影响），测出地基的下沉值Δ4。
然后卸载至100%，测量下沉值Δ2’，卸载到10%、0%，分别测出此时地基的Δ1’、Δ0’，则Δ0’为地基的非弹性变形量，Δ0’-Δ4为地基的弹性变形量，据此推算地基的承载力及变形值是否满足施工要求，并作为预留沉降的依据。
操作中应注意加载与卸载过程中要均衡，保证地基受力均匀，测量数据要求准确，精确至1mm。
架下地基不超量沉降，地基承载力在250KN/平方米以上。
地基承载力也可通过地基承载力试验确定。
7.4、碗扣式满堂支架搭设
1、接头组装
接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。
组装时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用铁锤顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不在转动为止。
如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两下碗扣是否在同一水平面上（即横杆水平度是否符合要求）；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆的轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无杂物充填等，如是装配原因，则应调整后锁紧，如是杆件本身原因，则应拆除，并进行整修或更换。
2、杆件的组拼顺序
在已处理好的地基上，按设计位置安放立杆垫座，其上交替安装3m、2.4m、1.8m、1.2m和0.6m立杆，调整立杆可调座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便安装横杆。
组装顺序是立杆底座、立杆、横杆、斜杆、接头锁紧、脚手板、上层立杆、立杆连接销、横杆。
脚手架的组装以3～4人为一小组，其中1～2人递料，另外两人共同配合组装，每人负责一端。
组装时，要求至多二层向同一方向，或由中间向两边推进，不得从两边向中间合拢组装，否则中间杆件会因两侧架子刚度太大而难以组装。
3、剪力撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm。
扣件螺栓拧紧扭力矩不小于40N·m，各杆件伸出扣件边缘长度不小于100mm。
对接扣件的开口应朝上或朝内。
4、组装注意事项
（1）所有构件应按设计及脚手架有关规定设置。
（2）在搭设过程中，应注意整架的垂直度，要求整架垂直度小于1/500L，但最大允许偏差为100mm。
支架塔设完成后，在纵梁底安装密目安全网进行安全防护，防止坠物伤人。
7.5、支架预压试验加载计算
设梁部荷载为均布荷载，则地基上每米宽梁部荷载最大线密度为：
q=37.7KN/m；
所以支架上每平米应加载的重量为：
37.7KN/m2×1.2=45.24KN/m2；
预压荷载采用钢筋，吊车起吊就位来实现。
预压时应按实际施工时的压力的分布来预压，荷载主要集中在底、腹板位置，翼板位置适当减少。
加载时，按照架体荷载的60%、100%、120%分级进行。
在压载过程中采用水准仪实施全天候跟踪观测支架的变形情况并作好记录，待支架不再发生沉降，预压过程即告结束。
在进行压载施工中，要边进行压载，边观测支架的变形情况，发现异常应立即停止压载作业，及时查找原因，处理正常后再进行压载。
卸载：
压载完毕后进行卸载，卸载时在同跨内先中间、后两边对称同时进行。
卸载按预压荷载的100%、10%、0%进行观测底方木标高。
7.6、主梁预拱度设置
通过支架预压取得支架的实际弹性形变量，然后通过理论计算分析，确定主梁预拱度，按二次抛物线设置。
具体数值待预压完成后计算确定。
7.7、落架
按照设计要求，预应力筋张拉、孔道压浆完成且经监理工程师认可后方可落架，然后拆除其底模。
落架时应从跨中向两边对称均衡卸落，并由专职测量员负责对主梁、墩台进行观测，观察是否有裂缝现象和高程变化。
卸落的模板及支架应分类存放，不得随意抛掷。
按连续箱梁施工顺序既先高后底的顺序进行落架。
八、质量控制措施
8.1、构配件检验与验收
1、碗扣脚手架构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹渣、裂纹等缺陷。
2、钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀。
3、立杆最大弯曲变形矢高不超过1/500L，横杆斜杆变形矢高不超过1/250L。
4、可调构件、螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。
8.2、检查阶段
1、基础完工后及脚手架搭设前；
2、每搭设10m高度；
3、达到设计高度；
4、遇有6级以上大风和大雨；
5、停工超过一个月恢复使用前；
6、作业层上施加荷载前。
8.3、检查主要内容
1、基础是否有不均匀沉陷；
2、立杆垫座与基础接触面是否接触良好，有无松动或脱离情况；
3、检验全部节点上碗扣是否锁紧；
4、剪刀撑及安全网等构件的设置是否达到设计要求。
支架安装要点
项目
注意要点
根据设计制作安装
支撑架应根据设计安装，并对支撑架进行强度和稳定性验算。
预沉量的设置
为了保证结构竣工后尺寸准确，对支撑架应预留预沉降量，预留施工沉落参考数见下表。
分项内容
参考数据
接头承压非弹性变形
木与木
每个接头的顺纹2mm，横纹3mm
木与钢
每个接头2mm
支撑架
搭设前的检验
支架搭设前对支撑面详细检查，准确调整支撑面顶部标高并复测无误后方可进行搭设。
支撑架
搭设中的检验
支撑架拼装到3-4层时检查每根立杆是否浮动，否则应旋紧下托；沿支撑架四周和每层门架均采用扣件脚手设剪刀撑（其夹角为40°~60°）和水平连接杆。
支撑架
搭设后的检验
支撑架搭设完毕后，应对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行全面检查，符合要求后，方可进行下一步施工。
8.4、主要技术要求
1、地基基础表面要坚实平整、垫板放置牢靠，排水畅通；
2、不允许立杆有浮地、松动现象；
3、整架垂直度应小于1/500L，但最大不超过100mm；
4、对直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于1/200L；
5、横杆的水平度，即横杆两端的高度差应小于1/400L。
6、所有碗扣接头必须锁紧。
九、安全技术要求
1、一般要求
①脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规范》（GB5036）考核合格的专业架子工。
上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
②脚手架搭设人员作业时，必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
脚手材料应堆放平稳，工具应放入工具袋内，上下传递物件时不得抛掷。
③不得使用腐朽和严重开裂的竹、木脚手板，或虫蛀、枯脆、劈裂的材料。
④复工工程应对脚手架进行仔细检查，发现立杆沉陷、悬空、节点松动、架子歪斜等情况，应及时处理。
2、脚手架的搭设
脚手架的搭设应符合前面几节所述的内容，并且与墙面之间应设置足够和牢固的拉结点，不得随意加大脚手杆距离或不设拉结。
脚手架的地基应整平夯实或加设垫木、垫板，使其具有足够的承载力，以防止发生整体或局部沉陷。
脚手架斜道外侧、上料平台和施工人员操作平台必须设置1.2m高的安全栏杆和18cm高的挡脚板或挂防护立网，在栏杆中部60cm处设加强横杆。
脚手板的铺设要满铺、铺平或铺稳，不得有悬挑板。
脚手架的搭设过程中要及时设置剪刀撑，以及必要的拉绳和吊索，避免搭设过程中发生变形、倾倒。
3、防电、避雷
脚手架与电压为1～20kV以下架空输电线路的距离应不小于2m，同时应有隔离防护措施。
脚手架应有良好的防电避雷装置。
钢管脚手架、钢塔架应有可靠的接地装置，每50m长应设一处，经过钢脚手架的电线要严格检查，谨防破皮漏电。
施工照明通过钢脚手架时，应使用12V以下的低压电源。
电动机具必须与钢脚手架接触时，要有良好的绝缘。
在操作层下1m处设安全网（大眼网），以下每隔2.4m高再设置一道，且搭设的安全网宽度按照规定设置。
4、安全注意事项
脚手架虽然是临时设施，但对其安全性应给予足够的重视，脚手架不安全因素一般有：
（1）不重视脚手架施工方案设计，对超常规的脚手架仍按经验搭设；
（2）不重视外脚手架的地基基础的处理；
（3）对脚手架的承载力了解不够，施工荷载过大。
支架搭设、拆除时应注意以下几点：
（1）搭设支架和拆除支架须由架子工担任，并严格进行本工种安全技术操作规程。
（2）搭设前须经过现场安全教育，了解支架搭设和模板安装的安全技术交
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