人防计算书.docx
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人防计算书
杭州中翰建筑设计有限公司
结构计算书
工程编号：
工程名称：
项目名称：
xx区地下汽车库
设计阶段：
xx区人防结构计算
计算人：
校对人：
专业负责：
审核人：
日期：
2012.03
Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录
一、人防主要计算依据和计算软件
二、人防等效荷载及材料强度
三、主要人防墙体计算
（一）人防临空墙
（二）非人防与人防隔墙
（三）相邻人防单元隔墙
（四）人防扩散室隔墙
（五）人防地下室外墙
四、各类门框墙、楼梯等按图集选用
五、人防地下室梁、柱计算（SATWE电算）
六、人防地下室顶板和底板计算（SATWE电算）
人防结构计算
一、主要计算依据和计算软件
1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-2005
2、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集）07FG01~05
3、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施）2009
4、计算软件PKPM（2012版）
A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain2012年版计算。
人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。
B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算
C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算
二、等效静荷载及材料强度
1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级，
人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元
2、人防等效静荷载标准值确定：
依据《人民防空地下室设计规范GB50038—2005》查表，人防构件允许延
性比按4.6.2条规定。
a、顶板：
（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条
1）纯地下室部分：
70kPa（不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格
最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）
2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：
55kPa（考虑上部建筑影响，无覆
土，板净跨≥3米0029
b、土中外墙：
（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条
不考虑上部建筑影响，取55kPa（饱和土中，淤泥土）
c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值25kPa
d、相邻防护单元间隔墙,门框墙：
1）6级与6级相邻每侧：
50kPa
2）6级与普通地下室普通地下室一侧：
隔墙：
110kPa；门框墙：
170kPa
3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：
39kPa
e、楼梯踏步与休息平台（作为战时主要出入口）：
正面荷载：
60kPa反面荷载：
30kPa
f、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：
（kPa）
出入口部位及形式
门框墙
临空墙
顶板荷载考虑上部建筑物影响的室内出入口
200
110
顶板荷载不考虑上部建筑物影响的室内出入口，室外竖井、楼梯、穿廊出入口
200
130
室外直通、单向出入口
坡度角＜30度
240
160
坡度角≥30度
200
130
三、主要人防墙体计算：
（一）、地下室墙计算：
DFQ1（人防临空墙）
人防等效静荷载标准值：
130kN/m2（按均布荷载输入Morgain）
混凝土强度等级为C35，人防：
fc＝16.72N/mm2x1.5=25.08N/mm2
ft＝1.575N/mm2x1.5=2.363N/mm2
ftk＝2.204N/mm2x1.5=3.306N/mm2
Ec=3.15x104N/mm2x1.2=3.78x104N/mm2
钢筋抗拉强度设计值（HRB400）fy＝360N/mm2x1.2=432N/mm2
Es＝20x104N/mm2
Morgain计算如下：
上下固端，不考虑裂缝控制。
1矩形板：
DFQ1
1.1基本资料
1.1.1工程名称：
平湖金色港湾
1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：
自由/固端/自由/固端
1.1.3荷载标准值
1.1.3.1永久荷载标准值
均布荷载：
gk1＝130kN/m2
永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1，对由永久荷载效应控制的组
合，取γG＝1
1.1.3.2可变荷载标准值：
qk＝0
1.1.4荷载的基本组合值
1.1.4.1板面Q＝Max{Q（L）,Q（D）}＝Max{130,130}＝130kN/m2
1.1.5计算跨度Ly＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝Ly/14）
1.1.6混凝土强度等级为C35，fc＝16.72N/mm2，ft＝1.575N/mm2，ftk＝2.204N/mm2
1.1.7钢筋抗拉强度设计值fy＝432N/mm2，Es＝200000N/mm2
1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：
板底as＝30mm、板面as'＝50mm
1.2弯矩标准值
1.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
Mygk1＝0.04167*130*4.052＝88.85kN·m
1.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'gk1＝-0.08333*130*4.052＝-177.69kN·m
1.3配筋计算
1.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
My＝Max{My（L）,My（D）}＝Max{88.85,88.85}＝88.85kN·m
Asy＝792mm2，as＝30mm，ξ＝0.076，ρ＝0.29%；
实配纵筋：
12@125（As＝905）
1.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'＝Max{My'（L）,My'（D）}＝Max{-177.69,-177.69}＝-177.69kN·m
Asy'＝1816mm2，as'＝50mm，ξ＝0.188，ρ＝0.73%；
实配纵筋：
16@100（As＝2011）
1.4斜截面受剪承载力计算
V＝Q·Ly/2＝130*4.05/2＝263.3kN
R＝0.7·βh·ft·b·h0＝0.7*1*1575*1*0.27＝297.6kN≥V＝263.3kN，满足要求。
（二）、地下室墙计算：
DFQ2（一侧人防，一侧非人防）
人防等效静荷载标准值：
110kN/m2（按均布荷载输入Morgain）
受力模型同DFQ1
Morgain计算如下：
上下固端，不考虑裂缝控制。
2矩形板：
DFQ2
2.1基本资料
2.1.1工程名称：
平湖金色港湾
2.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：
自由/固端/自由/固端
2.1.3荷载标准值
2.1.3.1永久荷载标准值
均布荷载：
gk1＝110kN/m2
永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1，对由永久荷载效应控制的组
合，取γG＝1
2.1.3.2可变荷载标准值：
qk＝0
2.1.4荷载的基本组合值
2.1.4.1板面Q＝Max{Q（L）,Q（D）}＝Max{110,110}＝110kN/m2
2.1.5计算跨度Ly＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝Ly/14）
2.1.6混凝土强度等级为C35，fc＝16.72N/mm2，ft＝1.575N/mm2，ftk＝2.204N/mm2
2.1.7钢筋抗拉强度设计值fy＝432N/mm2，Es＝200000N/mm2
2.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：
板底as＝30mm、板面as'＝50mm
2.2弯矩标准值
2.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
Mygk1＝0.04167*110*4.052＝75.18kN·m
2.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'gk1＝-0.08333*110*4.052＝-150.36kN·m
2.3配筋计算
2.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
My＝Max{My（L）,My（D）}＝Max{75.18,75.18}＝75.18kN·m
Asy＝666mm2，as＝30mm，ξ＝0.064，ρ＝0.25%；
实配纵筋：
12@150（As＝754）
2.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'＝Max{My'（L）,My'（D）}＝Max{-150.36,-150.36}＝-150.36kN·m
Asy'＝1510mm2，as'＝50mm，ξ＝0.156，ρ＝0.60%；
实配纵筋：
14@100（As＝1539）
2.4斜截面受剪承载力计算
V＝Q·Ly/2＝110*4.05/2＝222.8kN
R＝0.7·βh·ft·b·h0＝0.7*1*1575*1*0.27＝297.6kN≥V＝222.8kN，满足要求。
（三）、地下室墙计算：
DFQ3（墙两侧核6相邻隔墙）
人防等效静荷载标准值：
50kN/m2（按均布荷载输入Morgain）
受力模型同DFQ1（两侧分别受力计算同）
Morgain计算如下：
上下固端，不考虑裂缝控制。
3矩形板：
DFQ3
3.1基本资料
3.1.1工程名称：
平湖金色港湾
3.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：
自由/固端/自由/固端
3.1.3荷载标准值
3.1.3.1永久荷载标准值
均布荷载：
gk1＝50kN/m2
永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1，对由永久荷载效应控制的组
合，取γG＝1
3.1.3.2可变荷载标准值：
qk＝0
3.1.4荷载的基本组合值
3.1.4.1板面Q＝Max{Q（L）,Q（D）}＝Max{50,50}＝50kN/m2
3.1.5计算跨度Ly＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝Ly/14）
3.1.6混凝土强度等级为C35，fc＝16.72N/mm2，ft＝1.575N/mm2，ftk＝2.204N/mm2
3.1.7钢筋抗拉强度设计值fy＝432N/mm2，Es＝200000N/mm2
3.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：
板底as＝30mm、板面as'＝50mm
3.2弯矩标准值
3.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
Mygk1＝0.04167*50*4.052＝34.17kN·m
3.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'gk1＝-0.08333*50*4.052＝-68.34kN·m
3.3配筋计算
3.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
My＝Max{My（L）,My（D）}＝Max{34.17,34.17}＝34.17kN·m
Asy＝297mm2，as＝30mm，ξ＝0.028，ρ＝0.11%；ρmin＝0.16%，
As,min＝492mm2；实配纵筋：
12@200（As＝565）
3.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'＝Max{My'（L）,My'（D）}＝Max{-68.34,-68.34}＝-68.34kN·m
Asy'＝655mm2，as'＝50mm，ξ＝0.068，ρ＝0.26%；
实配纵筋：
12@150（As＝754）
（四）、地下室墙计算：
DFQ4（扩散室）
人防等效静荷载标准值：
39kN/m2（按均布荷载输入Morgain）
受力模型同DFQ1
Morgain计算如下：
上下固端，不考虑裂缝控制。
4矩形板：
DFQ4
4.1基本资料
4.1.1工程名称：
平湖金色港湾
4.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：
自由/固端/自由/固端
4.1.3荷载标准值
4.1.3.1永久荷载标准值
均布荷载：
gk1＝39kN/m2
永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1，对由永久荷载效应控制的组
合，取γG＝1
4.1.3.2可变荷载标准值：
qk＝0
4.1.4荷载的基本组合值
4.1.4.1板面Q＝Max{Q（L）,Q（D）}＝Max{39,39}＝39kN/m2
4.1.5计算跨度Ly＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝Ly/14）
4.1.6混凝土强度等级为C35，fc＝16.72N/mm2，ft＝1.575N/mm2，ftk＝2.204N/mm2
4.1.7钢筋抗拉强度设计值fy＝432N/mm2，Es＝200000N/mm2
4.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：
板底as＝30mm、板面as'＝50mm
4.2弯矩标准值
4.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
Mygk1＝0.04167*39*4.052＝26.65kN·m
4.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'gk1＝-0.08333*39*4.052＝-53.31kN·m
4.3配筋计算
4.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
My＝Max{My（L）,My（D）}＝Max{26.65,26.65}＝26.65kN·m
Asy＝231mm2，as＝30mm，ξ＝0.022，ρ＝0.09%；ρmin＝0.16%，
As,min＝492mm2；实配纵筋：
12@200（As＝565）
4.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'＝Max{My'（L）,My'（D）}＝Max{-53.31,-53.31}＝-53.31kN·m
Asy'＝507mm2，as'＝50mm，ξ＝0.052，ρ＝0.20%；
实配纵筋：
12@200（As＝565）
（五）、地下室外墙计算：
DWQ1a（人防）
人防等效静荷载标准值：
55kN/m2（按均布荷载输入Morgain）
其余受力情况同DWQ1。
混凝土强度等级为C35，人防：
fc＝16.72N/mm2x1.5=25.08N/mm2
ft＝1.575N/mm2x1.5=2.363N/mm2
ftk＝2.204N/mm2x1.5=3.306N/mm2
Ec=3.15x104N/mm2x1.2=3.78x104N/mm2
钢筋抗拉强度设计值（HRB400）fy＝360N/mm2x1.2=432N/mm2
Es＝20x104N/mm2
Morgain计算如下：
不考虑裂缝控制。
1矩形板：
DWQ1a
1.1基本资料
1.1.1工程名称：
平湖金色港湾
1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：
自由/固端/自由/铰支
1.1.3荷载标准值
1.1.3.1永久荷载标准值
均布荷载：
gk1＝55kN/m2
永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝1，对由永久荷载效应控制的组
合，取γG＝1
1.1.3.2可变荷载标准值：
qk＝0
1.1.4荷载的基本组合值
1.1.4.1板面Q＝Max{Q（L）,Q（D）}＝Max{55,55}＝55kN/m2
1.1.5计算跨度Ly＝4050mm，板的厚度h＝300mm（h＝Ly/14）
1.1.6混凝土强度等级为C35，fc＝16.72N/mm2，ft＝1.575N/mm2，ftk＝2.204N/mm2
1.1.7钢筋抗拉强度设计值fy＝432N/mm2，Es＝200000N/mm2
1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：
板底as＝30mm、板面as'＝50mm
1.2弯矩标准值
1.2.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
Mygk1＝0.07031*55*4.052＝63.43kN·m
1.2.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'gk1＝-0.125*55*4.052＝-112.77kN·m
1.3配筋计算
1.3.1平行于Ly方向的跨中弯矩My
My＝Max{My（L）,My（D）}＝Max{63.43,63.43}＝63.43kN·m
Asy＝559mm2，as＝30mm，ξ＝0.053，ρ＝0.21%；
实配纵筋：
12@200（As＝565）
1.3.2沿Ly方向的支座弯矩My'
My'＝Max{My'（L）,My'（D）}＝Max{-112.77,-112.77}＝-112.77kN·m
Asy'＝1108mm2，as'＝50mm，ξ＝0.114，ρ＝0.44%；
实配纵筋：
12@100（As＝1131）
综上，地下室外墙人防作用核6级时，由长期作用水土压力工况控制（裂缝控制），地下室外墙（4.05米墙高，墙厚300），实际计算配筋为DWQ1（详施工图），裂缝及人防作用下均满足。
四、人防结构构件计算及查表取用：
1、各类门框墙查表取用均依据标准图集《防空地下室结构设计（2007年合
订本）》（图集号:
FG01~FG05）。
（以下简称图集）
2、具体典型门框墙选用：
1）人防1-1口部，建筑人防防护密闭门HHFM1820（6）
依据建筑门洞尺寸，结构选择门框型号为MK2020，抗力核6级，
荷载类型为D型（图集第2页），一侧门框悬挑尺寸400，另一侧1800，
则在长悬挑一侧加柱，即MK2020-D2型。
查图集第35、37页，（L=2200，H=3600，a1=400），得
1号箍筋为φ12@150；门框墙梁尺寸c=400,4号梁纵筋为每侧
5φ22；门框柱尺寸，宽500，d=650，5号柱纵筋每侧5φ25。
其余配筋，按图集第35页。
具体配筋已在结施-7口部1-1大样图中绘出。
2）人防1-2口部，建筑人防防护密闭门HFM1220（6）
依据建筑门洞尺寸，结构选择门框型号为MK1220，抗力核6级，
荷载类型为D型（图集第2页），一侧门框悬挑尺寸500，另一侧700，
即MK1220-D1型。
查图集第22、25页，（L=2400，H=3600，a1=500，a2=700），得
1号箍筋为φ12@120；2号箍筋为φ16@150；
门框墙梁尺寸c=350,4号梁纵筋为每侧3φ22；
其余配筋，按图集第22页。
3）人防1-2口部，建筑密闭门HM1220
依据建筑门洞尺寸，结构选择门框型号为MK1220，抗力核6级，
荷载类型为A型（图集第2页），一侧门框悬挑尺寸500，另一侧700，
即MK1220-A1型。
查图集第22、25页，（L=2400，H=3600，a1=500，a2=700），得
1号箍筋为φ12@150；2号箍筋为φ12@150；
门框墙梁尺寸c=300,4号梁纵筋为每侧3φ16；
其余配筋，按图集第22页。
4）人防1-3口部，建筑防护密闭门HFM1220（6）
依据建筑门洞尺寸，结构选择门框型号为MK1220，抗力核6级，
荷载类型为D型（图集第2页），一侧门框悬挑尺寸300，另一侧400，
即MK1220-D1型。
查图集第22、25页，（L=1900，H=2650，a1=300，a2=400），得
1号箍筋为φ12@150；2号箍筋为φ12@150；
3号箍筋为φ12@120；
其余配筋，按图集第22页。
3、人防楼梯结构构件计算及查表取用：
1）、甲类防空地下室多跑式楼梯的室外主要出入口，依据标准图集《防空地下室结构设计（2007年合订本）》（图集号:
FG03）。
（以下简称图集）
2）、典型楼梯梯板、平台板、梯梁选用：
人防1-1、4-1、5-1口部，人防楼梯尺寸，为层高2.8米，开间3.9米，
进深6.3米，核6级，查图集第7页，选为型号：
梯板：
TB-（h6）-30-38-63；梯板厚180，梯板配筋为图集64页，
平台板厚150，配筋为图集第80页；
梯梁断面、配筋为图集第91页。
五、人防地下室梁柱的计算（Ⅶ区SATWE电算计算书附图）
六、人防地下室顶板和底板的计算（Ⅶ区SATWE电算计算书附图）
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