货梯基础加固方案.docx

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货梯基础加固方案

上海饮料食品厂有限公司改建销售商务中心

货

梯

基

础

加

固

方

案

江中成建工集团有限公司

浙江中成建工集团有限公司

二O一二年十一月三日

第一部分综合编制说明

一、工程概况

（一）工程地理位置及现场环境

1、本工程位于上海市闵行区莘东路505号，基地东临莘东路，北靠市内电话局莘闵局仓库，南侧为庙泾港，工程用地红线至庙泾港10米左右。

2、本工程施工临时用水、用电位于规划红线内。

其中供水源位于基地东北角，管径为DN100；供电源位于基地南侧，供电量为两个630KVA。

4、施工现场部分有砖砌围墙，进场后进行封闭。

计划在基地东侧靠莘东路设1个施工出入口。

（二）主要建筑结构概况及围护概况

1、建筑占地面积6367.1㎡，总建筑面积20472.16㎡（其中地下3869.78㎡，地上16602.38㎡）。

为地下1层结构层高为3.8米。

±0.00为绝对标高5.85米，包括一栋16层高层（总建筑高度为69.95米）及附属临建设施。

2、本工程办公楼为16层，标准层层高3.60米，结构高度69.95米，采用钢筋混凝土框架—剪力墙结构体系；耐火等级为一级，抗震设防烈度7度，地下室防水等级为二级。

（三）货梯布置情况

1、考虑到上部结构砌体分隔墙较多，需垂直运输的材料量较大，故在地下室顶板上布置两台垂直运输机械，一台为SS100/100型双笼货梯，另一台为SS200/200型人货两用电梯。

2、一台SS100/100货梯待11F砌体墙完成后拆除，SS200/200人货梯继续使用。

3、考虑货梯的附墙原因，上述二台货梯均需安装在地下室顶板上。

故需对地下室顶板进行加固，保证在货梯进行荷载作用下地下室顶板不开裂、不变形。

二、编制依据与选用规定

（1）《施工升降机技术条件》GB/T10054—2005。

（2）《施工升降机安全规程》GB10055—2007。

（3）《混凝土结构施工质量验收规范》GB50204—2002。

（4）《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91。

（5）《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—2005.

（6）《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011。

（7）《建筑机械使用安全技术规范》JGJ33—2001。

（8）设计施工图

（9）工程项目的现场实际情况和业主提供的各种先决条件

（10）《SS（方形标准节）货用施工升降机使用手册》上海小虎机械有限公司。

（11）《SC200/200施工升降机使用说明书》上海小虎机械有限公司。

第二部分SS100/100型货梯基础加固计算

一、基础所受力的垂直计算

根据平面布置图，SS100/100型货梯设在地下室顶板1-2轴/A-1/OA轴间的面层结构上。

根据这一台货梯垂直运输高度的要求，确定安装高度为38m（至12F）。

现根据《施工升降机》（GB/T10054-2005）5.1.10“施工升降机的基础应能承受最不利工作条件下的全部载荷的规定”，对施工升降机的基础进行荷载计算及基础设置等工作。

基础承载力P=N•G

式中:

P：

基础承载力（N）

N：

考虑运行中的动载。

风载及自重误差对基础的影响。

取安全系数n=2；

G：

天地滑轮装置自重+吊笼自重+围栏底架自重+导轨架自重+吊笼额定载重+其他

转换成重力时：

9.8G（N）即：

P=0.02×G（NK）

安装SS100/100型施工升降机架设高度：

38m；双笼附墙装置:

天地滑轮装置自重：

116+90=206kg

吊笼自重；650kg

围栏、底架自重；256+371=627kg

导轨架（标准节）自重：

120×38÷1.5=3040kg

吊笼载重：

1000×2=2000kg

对重自重:

1258×2=2516kg

电缆装置重量约占导轨架自重的5％：

3040×5％=152kg

附墙装置（包括钢管、扣件、U型螺栓等）重量约占导轨架自重的10％,304kg

则：

P=（206+650+627+3040+2000+2516+152+304）×0.02=189.9KN

二、对地下室的顶板的加固计算

1、根据货梯说明书要求的基础平面尺寸为4.2×4.7m等于19.74m2，基础厚度为350mm。

现将4.2×4.7m区域的地下室顶板用钢管排架进行加固。

加固原则如下：

核心区（1.6×2.4）立杆间距均为400×400，非核心区立杆间距均为800×800。

按说明书提供的算法，作用在基础上的均布荷载为q=P/A=189.9/19.74=9.6KN/m2。

2、模板支架的加固计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

地下室层高为3.8米，核心区的排架加固面积为3.84m2，模板支架搭设高度为3.6米。

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=0.40米，立杆的横距l=0.40米，立杆的步距h=0.75米。

钢管顶端焊接100×100×10的铁板并与顶板底顶紧。

钢管底端用铁楔顶紧，确保货梯上部荷载仅通过固钢直立杆传至地下室底板上。

货梯基础自重由地下室顶板承担。

核心区的垂直力取P=189.9KN,平均压力为P，=189.9/3.84=49.45>q=9.6KN/m

图1楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×3.0。

三、地下室顶板强度验算

1、计算钢管顶所承受的轴向力计算

2、板抗冲切验算

满足要求。

其中

3、配钢筋验算

实际配筋为C12@150双层双向。

实际面积As,=754/2.5=301.6mm>As且

四、钢管支架荷载标准值（立杆轴力）

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.116×3.550=0.412kN

（2）货梯传来的荷载（kN）：

NG2=49.46×0.400×0.400=7.914kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2=8.326kN。

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；N=8.326×1.2=9.99

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

　　i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60

　　A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24

　　W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uhl0=1.155×1.7×750=1473mm

（1）

l0=（h+2a）l0=（750+2×50）=850mm

（2）

　　k1——计算长度附加系数，取值为1.155；

　　u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

　　a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；

公式

（1）的计算结果：

查表得

=0.608

=9.99×103/0.608×424=38.75N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

公式

（2）的计算结果：

查表得

=0.842

=9.99×103/0.842×424=27.98N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

第三部分SS200/200型货梯基础加固计算

一、基础所受力的垂直计算

SC200/200型货梯设在地下室顶板5-6轴/A-1/OA轴间的结构上，根据这一台货梯垂直运输高度的要求，确定安装高度为70m。

现根据《施工升降机》（GB/T10054-2005）5.1.10“施工升降机的基础应能承受最不利工作条件下的全部载荷的规定”，对施工升降机的基础进行荷载计算及基础设置等工作。

基础承载力P=n•G

式中:

P：

基础承载力（N）

n：

考虑运行中的动载、风载及自重误差对基础的影响。

取安全系数n=2；

G：

吊笼自重、围栏自重、导轨架自重、对重载重及吊笼额定载重等总和（kg）

转换成重力时：

9.8G（N）即：

P=0.02×G（KN）

安装SC200/200型施工升降机架设高度：

70m；双笼附墙装置:

吊笼自重：

1480×2=2960kg

围栏自重：

1225kg

导轨架自重：

140×（70÷1.5）=6533kg

吊笼载重：

1000kg

对重自重：

1258×2=2516kg

吊笼载重：

2000×2=4000kg

电源电缆、电缆导向装置、紧固件等重量约占导轨架自重的10％

计：

653kg

附墙架（包括过道竖杆、过道连杆和紧固件等）重量约占导轨架自重的

25％

计：

1633kg

则：

P=（2960+1225+6533+2516+4000+653+1633）×0.02=390.4KN

二、对地下室的顶板的加固计算

1、根据货梯说明书要求的基础平面尺寸为4.0×6.0m（24m2），基础厚度为350mm。

现将4.0×6.0m区域的地下室顶板用钢管排架进行加固。

加固原则如下：

核心区（1.6×2.4）立杆间距均为400×400，非核心区立杆间距均为800×800。

按说明书提供的算法，作用在基础上的均布荷载为q=P/A=390.4/24=16.27KN/m2。

2、模板支架的加固计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

地下室层高为3.8米，核心区的排架加固面积为3.84m2，模板支架搭设高度为3.6米。

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=0.40米，立杆的横距l=0.40米，立杆的步距h=0.75米。

钢管顶端焊接100×100×10的铁板并与顶板底顶紧。

钢管底端用铁楔顶紧，确保货梯上部荷载仅通过固钢直立杆传至地下室底板上。

货梯基础自重由地下室顶板承担。

核心区的垂直力取P=390.4KN,平均压力为P，=390.4/3.84=101.6>q=16.27KN/m

图1楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×3.0.

三、地下室顶板强度验算

1、计算钢管顶所承受的轴向力计算

2、板抗冲切验算

满足要求。

其中

3、配钢筋验算

实际配筋C12@150双层双向。

实际面积As,=754/2.5=301.6mm>As且

四、钢管支架荷载标准值（立杆轴力）

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.116×3.550=0.412kN

（2）人货梯传来的荷载（kN）：

NG2=101.6×0.400×0.400=16.256kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2=16.668kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；N=16.668×1.2=20.00KN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

　　i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60

　　A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24

　　W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uhl0=1.155×1.7×750=1473mm

（1）

l0=（h+2a）l0=（750+2×50）=850mm

（2）

　　k1——计算长度附加系数，取值为1.155；

　　u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

　　a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；

公式

（1）的计算结果：

查表得

=0.608

=20.00×103/0.608×424=77.58N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

公式

（2）的计算结果：

查表得

=0.842

=20.00×103/0.842×424=56.02N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!