锅炉房结构施工方案.docx
《锅炉房结构施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《锅炉房结构施工方案.docx（67页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
锅炉房结构施工方案
1．编制依据
1.1《齐齐哈尔餐厨项目施工图》（13006-27201-ST52）
1.2《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）
1.3《工程建设标准强制性条文》（2002版）
1.4《建筑施工手册》（第四版）
1.5《职业安全健康/环境管理体系文件》
1.6《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2002）
2．工程概况
2.1工程概况
本工程为齐齐哈尔市餐厨废弃物资源化利用和无害化处理锅炉房。
总尺寸为17.5m×11.5m，±0.000m相当绝对标高146.1m，独立基础、框架结构，受力钢筋强度等级为HRB400。
混凝土强度等级：
垫层:
C15，主体结构为C30,二次结构为C25.
2.2主要工程量：
工程量一览表
序号
名称
规格
数量
单位
1
垫层
C15
9
m3
2
主体结构
C30砼
100
m3
3
钢筋
Ⅰ、Ⅲ
30
t
3．施工用主要机、器具
3.1木工机械及电动器具
木工圆锯机1台，手电锯3把，电焊机2台。
3.2钢筋机械
钢筋弯曲机1台，切断机1台，调直机1台。
3.3混凝土机械及器具
集中搅拌机1台，砂浆搅拌机1台，插入式振捣器3台，振动棒6根。
3.4测量工具
全站仪2台，水准仪2台，盘尺（50m）2把，卷尺（5m）2把，线坠（1kg）1只。
3.5吊装及运输机械
25吨吊车2台。
4．施工劳动力计划
序号
工种名称
单位
数量
职责
1
项目经理
人
1
全面负责
2
技术负责人
人
1
技术负责
3
质检员
人
1
质量负责
4
施工员
人
1
生产安排
5
测量员
人
2
现场测量
6
木工
人
50
模板支设
7
钢筋工
人
30
钢筋绑扎
8
起重工
人
20
施工吊装
9
混凝土工
人
15
混凝土施工
10
焊工
人
5
钢筋预埋件焊接
11
司机
人
1
施工运输
12
电工
人
4
用电维护
13
力工
人
10
现场施工
14
安全员
人
1
安全监督
5．施工工期及作业条件
5.1施工工期
基础施工：
2017.5.28-2017.6.30
主体施工：
2017.06.30~2017.08.21
装饰安装施工：
2017.08.21~2017.09.21
5.2作业条件
5.2.1对作业人员要求
所有参加施工的人员必须经过三级安全教育。
施工人员参加施工前，必须经过安全施工技术交底，并履行在交底记录上签字，熟练掌握施工项目的施工工序施工方法，熟知施工中质量及安全的要求，特种作业人员应持证上岗。
5.2.2作业材料、半成品质量要求
1）、施工所用的原材料必须有出厂合格证及复试报告单，集中搅拌站按图纸设计的混凝土标号提供合格的混凝土。
2）、钢筋加工按施工图纸及钢筋料表准确进行加工，加工完成的钢筋有明确标识，标明钢筋所用的结构部位，钢筋规格、编号等。
5.2.3作业环境要求
施工现场必须平整，材料运输道路畅通，施工水源，施工电源满足施工要求，施工管理人员和施工技术人员必须配备必须的通讯用具，以保证能够及时解决现场出现的问题。
6．施工方法、步骤及作业程序
6.1施工工艺流程：
测量放线→基础开挖→混凝土垫层浇筑→基础钢筋绑扎→基础模板安装→基础砼浇筑→模板拆除→基础墙砌筑→土方回填→主体模板安装→主体钢筋绑扎→主体砼砌筑→主体模板拆除→墙体砌筑→水电安装→墙体粉刷→装饰工程施工→屋面、门窗、水电安装
6.2混凝土垫层施工：
混凝土垫层做法为底部100mm厚C15结构垫层随浇筑随抹光。
底部垫层浇筑时，底板外边缘铺设100厚模板，模板用短钢筋钉入地下加固，在垫层范围内适当加密用木桩或钢筋打标高，以保证垫层的上表面标高。
混凝土表面采用铁抹子压光，大面积混凝土垫层可采用电磨子压光。
垫层应不酥松、不起砂、平整、光滑、干燥（含水率不超过9%）。
6.3钢筋工程：
a）钢筋加工：
钢筋进厂加工前应检查产品合格证、出厂检验报告和进厂复试报告，并按相关现行国家标准的规定抽取试件，作力学性能检测，其质量必须符合设计及规范标准的规定。
使用前，钢筋表面应洁净，如有锈蚀及油污必须除去，并按规格集中堆放，钢筋加工按设计图纸要求进行，切断机切断后，弯曲机加工成形，成型钢筋悬挂料牌，分批、分型号整齐堆放。
b）钢筋运输：
加工完的钢筋根据现场情况，用拖车拉到作业点附近，再用吊车运输就位，吊车作业半径以外的部位，人工装卸，现场钢筋应该按规格码放整齐。
c）钢筋绑扎：
钢筋绑扎应该严格按照规范要求进行施工，钢筋的绑扎接头应符合下列规定:
1）、搭接长度的末端距钢筋弯折处，不得小于钢筋直径的10倍，接头不宜位于构件最大弯矩处。
2）、受拉区域内，HPB235级钢筋绑扎接头的末端应做弯钩，HRB335、HRB400级钢筋可不做弯钩。
3）、直径不大于12mm的受压HPB235级钢筋的末端，以及轴心受压构件中任意直径的受力钢筋的末端，可不做弯钩，但搭接长度不应小于钢筋直径的35倍。
4）、钢筋搭接处，应在中心和两端用铁丝扎牢。
5）、受拉钢筋绑扎接头的搭接长度，应符合下列的规定:
（1）当纵向受拉钢筋的绑扎搭接接头面积占全部钢筋截面积的百分率不大于25%时其最小搭接长度应符合下表的规定。
表1纵向受拉钢筋的最小搭接长度
钢筋类型
混凝土强度等级
C15
C20～C25
C30～C35
≥C40
光圆钢筋
HPB235级
45d
35d
30d
25d
带肋钢筋
HRB335级
55d
45d
35d
30d
HRB400级、RRB400级
--
55d
40d
35d
（2）当纵向受拉钢筋搭接接头面积占全部钢筋截面积的百分率大于25%，但不大于50%时，其最小搭接长度应按表中的数值乘以系数1.2取用；当接头面积百分率大于50%时，应按表表中的数值乘以系数1.35取用。
（3）当符合下列条件时,纵向受拉钢筋的最小搭接长度应根据上述1）至2）条确定后，按下列规定进行修正:
a.当带肋钢筋的直径大于25mm时，其最小搭接长度应按相应数值乘以系数1.1取用。
b.对环氧树脂涂层的带肋钢筋，其最小搭接长度应按相应数值乘以系数1.25取用。
c.当在混凝土凝固过程中受力钢筋易受扰动时，其最小搭接长度应按相应数值乘以系数1.1取用。
d.对末端采用机械锚固措施的带肋钢筋，其最小搭接长度可按相应数值乘以系数0.7取用。
e.当带肋钢筋的混凝土保护层厚度大于搭接钢筋直径的3倍且配有箍筋时，其最小搭接长度可按相应数值乘以系数0.8取用。
f.对有抗震设防要求的结构构件，其受力钢筋的最小搭接长度对一二级抗震等级应按相应数值乘以系数1.15采用；对三级抗震等级应按相应数值乘以系数1.05采用。
在任何情况下受拉钢筋的搭接长度不应小于300mm。
（4）纵向受压钢筋搭接时,其最小搭接长度应根据a至c条的规定确定相应数值后,乘以系数0.7取用.在任何情况下受压钢筋的搭接长度不应小于200mm。
6、各受力钢筋之间的绑扎接头位置应相互错开，接头应设置在内力较小处，两接头间距离不小于1.3倍搭接长度。
7）、在绑扎骨架中非焊接的搭接接头长度范围内，当搭接钢筋为受拉时，其箍筋的间距不应大于5d，且不应大于100mm。
当搭接钢筋为受压时，其箍筋间距不应大于10d，且不应大于200mm（d为受力钢筋中的最小直径）。
8）、受力钢筋的混凝土保护层厚度，应符合设计要求；当设计无具体要求时，不应小于受力钢筋直径。
9）、安装钢筋时，配置的钢筋级别、直径、根数和间距均应符合设计要求。
绑扎或焊接的钢筋网和钢筋骨架，不得有变形、松脱和开焊。
钢筋位置的允许偏差。
6.4模板工程：
6.4.1模板的制作
模板制作过程中应控制好圆盘锯的转速，保证模板裁割口顺直无毛茬，裁割好的模板应进行编号标识，分类存放。
根据进度计划工期模板可考虑两次（深浅基础）周转使用；模板拼接处采用密封条进行嵌贴，保证不露浆。
6.4.2模板的安装
按模板配制时设计的顺序拼装，为保证模板体系的整体稳定性；模板组装必须牢固，支柱和斜撑下的支撑面应平整垫实，应有足够的受压面积。
模板支撑体系必须牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木；基础短柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置。
6.4.3混凝土柱模板安装
1、基础柱模板组合
按不同的柱截面尺寸裁成的木胶板利用柱转角木方进行固定，模板四角采用互相咬口的形式进行固定，使之成为一个整体，模板与木方固定时应预留出竹胶板厚度的空隙，纵向肋采用50×70mm的木方作竖肋，间距≤250mm，外侧采用钢管做柱箍，间距≤500mm，然后利用φ14对拉螺栓在柱外侧箍紧，螺栓间距500mm。
转角木方：
两根50mm×70mm规格的木方，用乳胶加4″圆钉钉成L字形裁口。
模板裁割：
木胶板裁口时裁口必须顺直，纵横向相垂直，无毛茬，下料准确，注意不得损伤板面，裁口处涂刷酚醛漆以防水蚀造成鼓胀变形；
模板与木方连接：
沿两侧木胶板钻孔后采用11/2螺钉固定，间距为300mm，螺钉孔采用腻子腻平；清除灰尘污垢后，螺钉孔及模板接缝处采用建筑胶进行密封。
安装前先竖好两块大面模板，稍调正，然后再立小面模板，注意防止模板翘曲变形。
模板安装校正固定后，对个别模板接缝不严处再用建筑胶进行密封并刮平。
模板定位：
在短柱主筋保护层厚度范围内，在短柱箍筋四角上点焊φ12短钢筋头，外露长度以保证模板竖向位置的正确为准。
模板加固：
模板立好后马上备钢管并利用柱箍对拉简单锁紧，校正后逐个带紧。
选材时竖向肋应光滑平直，钢管柱箍应顺直，以保证受力均匀；柱箍锁紧时应均匀用力，先锁住短柱上、下两端，再锁住短柱中间，在锁紧过程中不可过力；校正柱子时采用#8线拉紧底板钢筋马镫进行找正。
基础短柱模板支设见下图。
柱模板（设置对拉螺栓）计算书
一、工程属性
新浇混凝土柱名称
400*400柱
新浇混凝土柱长边边长（mm）
400
新浇混凝土柱的计算高度（mm）
4000
新浇混凝土柱短边边长（mm）
400
二、荷载组合
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）
2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m2
三、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
12
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
柱长边小梁根数
3
柱短边小梁根数
3
柱箍间距l1（mm）
600
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.6×38.4＝31.1kN/m
活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ3k＝1.4×0.7×0.6×2＝1.18kN/m
Mmax＝-0.125q1l2-0.125q2l2＝-0.125×31.1×0.22-0.125×1.18×0.22＝-0.16kN·m
σ＝Mmax/W＝0.16×106/（1/6×600×122）＝11.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.6×38.4＝23.04kN/m
ν＝0.521ql4/（100EI）＝0.52×23.04×2004/（100×10000×（1/12×600×123））＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
四、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁材质规格（mm）
50×70
小梁截面惯性矩I（cm4）
142.92
小梁截面抵抗矩W（cm3）
40.83
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
最低处柱箍离楼面距离（mm）
300
1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×48.42＝9.68kN/m
小梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.44kN·m
σ＝Mmax/W＝0.44×106/40.83×103＝10.67N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×38.4＝7.68kN/m
面板变形图（mm）
ν＝1.03mm≤[ν]＝1.5mm
满足要求！
五、柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）
柱箍类型
钢管
柱箍合并根数
2
柱箍材质规格（mm）
Ф48×3.5
柱箍截面惯性矩I（cm4）
12.19
柱箍截面抵抗矩W（cm3）
5.08
柱箍抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
柱箍弹性模量E（N/mm2）
206000
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图（kN·m）
长边柱箍剪力图（kN）
M1＝0.59kN·m，N1＝3.23kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图（kN·m）
短边柱箍剪力图（kN）
M2＝0.59kN·m，N2＝3.23kN
M/Wn＝0.59×106/（5.08×103）＝115.64N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图（mm）
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图（mm）
ν1＝0.54mm≤[ν]＝l/400＝1.41mm
ν2＝0.54mm≤[ν]＝l/400＝1.41mm
满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号
M14
轴向拉力设计值Ntb（kN）
17.8
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载（kN）
26
N＝3.23×2=6.45kN≤Ntb＝17.8kN
满足要求！
N＝3.23×2=6.45kN≤26kN
满足要求！
梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
300*550
新浇混凝土梁计算跨度（m）
5.6
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
300×550
新浇混凝土结构层高（m）
6.3
梁侧楼板厚度（mm）
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.35
非自定义:
0.25
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1000
梁两侧立柱间距lb（mm）
1200
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
1000、1200
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
600
梁底支撑小梁根数
2
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
300
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.55）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.55）+1.4×0.7×2]×1＝18.93kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.55]×1＝14.12kN/m
1、强度验算
Mmax＝q1l2/8＝18.93×0.32/8＝0.21kN·m
σ＝Mmax/W＝0.21×106/37500＝5.68N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5qL4/（384EI）=5×14.12×3004/（384×10000×281250）＝0.53mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R2=0.5q1l=0.5×18.93×0.3＝2.84kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R2'=0.5q2l=0.5×14.12×0.3＝2.12kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.84+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×（0.55-0.12）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.3/2，（1.2-0.6）-0.3/2]/2×1，2.84+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.3/2}=4.3kN/m
q2＝max[2.12+（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×（0.55-0.12）+（0.5+（24+1.1）×0.12）×max[0.6-0.3/2，（1.2-0.6）-0.3/2]/2×1，2.12+（0.3-0.1）×0.3/2]＝3.15kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.3×12，0.5×4.3×0.32]＝0.46kN·m
σ＝Mmax/W＝0.46×106/64000＝7.18N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.3×1，4.3×0.3]＝2.607kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.607×1000/（2×60×80）＝0.81N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×3.15×10004/（100×9350×2560000）＝0.83mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝3.15×3004/（8×9350×2560000）＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.3×1，0.393×4.3×1+4.3×0.3]＝4.91kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝4.91kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.15×1，0.393×3.15×1+3.15×0.3]＝3.6kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝3.6kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.483×106/4490＝107.65N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝4.488kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.488×1000/424＝21.17N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.42kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.42kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
升级会员 